Akademia Górniczo – Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie |
---|
Ćwiczenie nr 3: Wyznaczenie współczynnika oporu skupionego dla kształtek przewodów wentylacyjnych. |
Wentylacja i klimatyzacja, ćwiczenia laboratoryjne. Prowadzący: dr inż. Rafał Łuczak |
Wykonali: Rafał Kramer Paweł Sobczak |
Wydział Górnictwa i Geoinżynierii kierunek: Inżynierii Środowiska studia zaoczne, rok III, semestr VI, grupa 2 |
Data wykonania ćwiczenia: 5 lipiec 2014r. |
SPIS TREŚCI
3. Schemat stanowiska pomiarowego. 4
4. Wzory i przykładowe obliczenia. 4
4.1. Gęstość powietrza na stanowisku pomiarowym. 4
4.3. Średnia prędkość powietrza w przekroju odcinka pomiarowego. 5
4.4. Średnia prędkość powietrza w przekroju I-IV. 6
4.5. Współczynnik oporu skupionego. 6
5. Pomiary i wyniki obliczeń. 7
5.1. Parametry powietrza na stanowisku pomiarowym. 7
5.2. Wielkości zmierzone i obliczone. 7
6.1. Wykres zależności średniego współczynnika oporu skupionego w zależności od de/D, ξ=f(de/D). 12
Celem ćwiczenia jest doświadczalne wyznaczenie współczynnika oporu skupionego ξ w zależności od prędkości przepływu powietrza. Przedmiotem badania jest nagłe zwężenie i rozszerzenie przewodu o stałej średnicy.
Współczynnik oporu skupionego jest znany również pod nazwą współczynnika strat miejscowych. Jest on związany przede wszystkim ze zmianą wartości i kierunku prędkości przepływającego płynu. Zmiany te mogą zachodzić w różnych miejscach przewodu i są spowodowane takimi przeszkodami jak kolana, przewężenia, rozszerzenia, rozgałęzienia.
Strata ciśnienia wskutek oporu miejscowego jest obliczana za pomocą ogólnego wzoru:
$$p_{\text{str.m}} = \frac{\rho v^{2}}{2},$$
gdzie:
ξ – współczynnik straty miejscowej
$\frac{\rho v^{2}}{2}$ – ciśnienie dynamiczne
Można zauważyć, że ciśnienie strat pstr.m jest wyrażone jako część ciśnienia dynamicznego płynu. Współczynniki strat miejscowych ξ są określane na drodze doświadczalnej. Jedynym wyjątkiem jest przypadek nagłego rozszerzenia kanału – możemy wtedy obliczyć ten współczynnik teoretycznie.
Współczynnik ξ zależy od liczby Reynoldsa. W przepływie laminarnym współczynniki ten maleje wraz ze wzrostem liczby Re, natomiast w przepływie turbulentnym zmienia się bardzo nieznacznie.
Należy zwrócić uwagę, że podawane w literaturze wartości współczynników ξ dotyczą takich przypadków, gdy przed i za przeszkodą znajduję się kanał prosty o dostatecznej długości. W rzeczywistych warunkach przeszkody są często rozmieszczone blisko siebie, wobec czego obliczenia mogą być obarczone błędem. Błąd jest tym większy, im większe jest wzajemne oddziaływanie przeszkód na siebie.
gdzie:
1 – U-rurka nr 1,
2 – U-rurka nr 2,
3 – U-rurka nr 3,
4 – kryza,
5 – wentylator,
6 – podpory przewodu,
7 – przewód.
$$\rho = \frac{0,003484}{T_{s}} \bullet \left( p - 0,378 \bullet p_{w} \right),\ \lbrack kg/m^{3}\rbrack,$$
gdzie:
Ts – temperatura sucha na stanowisku pomiarowym, [K], Ts=294,55 K,
p – ciśnienie atmosferyczne powietrza, [Pa], p=985,4 hPa,
pw – ciśnienie cząstkowe (prężności) pary wodnej w powietrzu, [Pa].
pw = pwn − 6, 77 • 10−4 • (ts−tw) • p, [Pa],
gdzie:
pwn – ciśnienie cząstkowe (prężności) pary wodnej nasyconej, [Pa],
ts – temperatura sucha na stanowisku pomiarowym, [°C], ts=21,4°C,
tw – temperatura wilgotna na stanowisku pomiarowym, [°C], tw=18,8°C,.
$$p_{\text{wn}} = {610,6 \bullet 10}^{\frac{7,5 \bullet t_{w}}{237,29 + t_{w}}},\ \left\lbrack \text{Pa} \right\rbrack.$$
Wobec powyższego:
$$p_{\text{wn}} = {{610,6 \bullet 10}^{\frac{7,5 \bullet t_{w}}{237,29 + t_{w}}} = 610,6 \bullet 10}^{\frac{7,5 \bullet 18,8}{237,29 + 18,8}} = 2169,42\ Pa.$$
pw = pwn − 6, 77 • 10−4 • (ts−tw) • p = 2169, 4 − 6, 77 • 10−4 • (21,4−18,8) • 98540 = 1996 Pa.
$$\rho = \frac{0,003484}{T_{s}} \bullet \left( p - 0,378 \bullet p_{w} \right) = \frac{0,003484}{294,55} \bullet \left( 98540 - 0,378 \bullet 1996 \right) = 1,16\ \lbrack kg/m^{3}\rbrack.$$
p = ρc • g • h, [Pa],
gdzie:
ρc – gęstość cieczy manometrycznej (wody), [kg/m3], ρc=1000 kg/m3,
g – przyspieszenie ziemskie, [m/s2], g=9,81 m/s2,
h – różnica poziomów cieczy w ramionach U-rurki, [m].
Wobec powyższego:
dla zwężenia średnicy d=15mm.
p1 = ρc • g • h1 = 1000 • 9, 81 • 0, 483 = 4738 Pa,
p2 = ρc • g • h2 = 1000 • 9, 81 • 0, 492 = 4827 Pa,
p3 = ρc • g • h3 = 1000 • 9, 81 • 0, 098 = 961 Pa,
dla zwężenia średnicy d=20mm.
p1 = ρc • g • h1 = 1000 • 9, 81 • 0, 227 = 2227 Pa,
p2 = ρc • g • h2 = 1000 • 9, 81 • 0, 228 = 2237 Pa,
p3 = ρc • g • h3 = 1000 • 9, 81 • 0, 131 = 1285 Pa,
dla zwężenia średnicy d=25mm.
p1 = ρc • g • h1 = 1000 • 9, 81 • 0, 1 = 981 Pa,
p2 = ρc • g • h2 = 1000 • 9, 81 • 0, 1 = 981 Pa,
p3 = ρc • g • h3 = 1000 • 9, 81 • 0, 167 = 1638 Pa,
dla zwężenia średnicy d=30mm.
p1 = ρc • g • h1 = 1000 • 9, 81 • 0, 043 = 422 Pa,
p2 = ρc • g • h2 = 1000 • 9, 81 • 0, 04 = 392 Pa,
p3 = ρc • g • h3 = 1000 • 9, 81 • 0, 178 = 1746 Pa,
dla zwężenia średnicy d=40mm.
p1 = ρc • g • h1 = 1000 • 9, 81 • 0, 01 = 98 Pa,
p2 = ρc • g • h2 = 1000 • 9, 81 • 0, 005 = 49 Pa,
p3 = ρc • g • h3 = 1000 • 9, 81 • 0, 2 = 1962 Pa,
$$v_{sr} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet p_{3}}{\rho}},\ \lbrack m/s\rbrack,$$
gdzie:
p3 – ciśnienie dynamiczne odczytywane na U-rurce nr 3, [Pa],
ρ – gęstość powietrza na stanowisku pomiarowym, [kg/m3], ρ=1,16 kg/m3.
Wobec powyższego:
$$v_{sr1(15)} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet {p}_{3}}{\rho}} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet 961}{1,16}} = 33,3\ m/s,$$
$$v_{sr1(20)} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet {p}_{3}}{\rho}} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet 1285}{1,16}} = 38,5\ m/s,$$
$$v_{sr1(25)} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet {p}_{3}}{\rho}} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet 1638}{1,16}} = 43,5\ m/s,$$
$$v_{sr1(30)} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet {p}_{3}}{\rho}} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet 1746}{1,16}} = 44,9\ m/s,$$
$$v_{sr1(40)} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet {p}_{3}}{\rho}} = 0,817\sqrt{\frac{2 \bullet 1962}{1,16}} = 47,6\ m/s,$$
$$v = v_{sr} \left( \frac{d}{D} \right)^{2} = 0,444 v_{sr},\ \lbrack m/s\rbrack,$$
gdzie:
vśr – średnia prędkość powietrza w przekroju odcinka pomiarowego, [m/s],
de – średnica rury w punkcie pomiaru ciśnienia, [mm],
D – średnica rury w przekroju I-IV, [mm], D=45mm.
Wobec powyższego:
$$v_{1(15)} = v_{sr1(15)} \left( \frac{d}{D} \right)^{2} = 0,444 33,3 = 14,8\ m/s,$$
$$v_{1(20)} = v_{sr1(20)} \left( \frac{d}{D} \right)^{2} = 0,444 38,5 = 17,1\ m/s,$$
$$v_{1(15)} = v_{sr1(25)} \left( \frac{d}{D} \right)^{2} = 0,444 43,5 = 19,3\ m/s,$$
$$v_{1(15)} = v_{sr1(30)} \left( \frac{d}{D} \right)^{2} = 0,444 44,9 = 20\ m/s,$$
$$v_{1(15)} = v_{sr1(40)} \left( \frac{d}{D} \right)^{2} = 0,444 47,6 = 21,1\ m/s.$$
$$\xi = \frac{2 \bullet \left( 2p_{2} - p_{1} \right)}{\rho \bullet v^{2}}$$
gdzie:
∆p2 – różnica ciśnień odczytana na U-rurce nr 2, [Pa],
∆p1 – różnica ciśnień odczytana na U-rurce nr 1, [Pa],
ρ – gęstość powietrza na stanowisku pomiarowym, [kg/m3],
v – średnia prędkość powietrza w przekroju I-IV, [m/s].
Wobec powyższego:
$$\xi_{1(15)} = \frac{2 \bullet \left( 2p_{2} - p_{1} \right)}{\rho \bullet {v_{1(15)}}^{2}} = \frac{2 \bullet \left( 2 \bullet 4827 - 4738 \right)}{1,16 \bullet {14,8}^{2}} = 38,77,$$
$$\xi_{1(20)} = \frac{2 \bullet \left( 2p_{2} - p_{1} \right)}{\rho \bullet {v_{1(20)}}^{2}} = \frac{2 \bullet \left( 2 \bullet 2237 - 2227 \right)}{1,16 \bullet {17,1}^{2}} = 13,26,$$
$$\xi_{1(25)} = \frac{2 \bullet \left( 2p_{2} - p_{1} \right)}{\rho \bullet {v_{1(25)}}^{2}} = \frac{2 \bullet \left( 2 \bullet 981 - 981 \right)}{1,16 \bullet {19,3}^{2}} = 4,54,$$
$$\xi_{1(30)} = \frac{2 \bullet \left( 2p_{2} - p_{1} \right)}{\rho \bullet {v_{1(30)}}^{2}} = \frac{2 \bullet \left( 2 \bullet 392 - 422 \right)}{1,16 \bullet 20^{2}} = 1,58,$$
$$\xi_{1(40)} = \frac{2 \bullet \left( 2p_{2} - p_{1} \right)}{\rho \bullet {v_{1(40)}}^{2}} = \frac{2 \bullet \left( 2 \bullet 49 - 98 \right)}{1,16 \bullet {21,1}^{2}} = 0.$$
Temperatura powietrza na stanowisku pomiarowym | Ciśnienie powietrza |
Gęstość powietrza |
---|---|---|
sucha | wilgotna | |
ts | tw | p |
[°C] | [K] | [°C] |
21,4 | 294,55 | 18,8 |
Lp | Średnica | Wielkości zmierzone | Wielkości obliczone |
---|---|---|---|
de | U1 | U2 | |
[mm] | [mmH2O] | [mmH2O] | |
1 | 15 | 483 | 492 |
2 | 426 | 421 | |
3 | 343 | 351 | |
4 | 289 | 288 | |
5 | 224 | 227 | |
1 | 20 | 227 | 228 |
2 | 204 | 206 | |
3 | 174 | 171 | |
4 | 140 | 139 | |
5 | 104 | 108 | |
1 | 25 | 100 | 100 |
2 | 87 | 88 | |
3 | 74 | 72 | |
4 | 60 | 58 | |
5 | 44 | 46 | |
1 | 30 | 43 | 40 |
2 | 37 | 32 | |
3 | 32 | 28 | |
4 | 26 | 21 | |
5 | 20 | 17 | |
1 | 40 | 10 | 5 |
2 | 8 | 6 | |
3 | 6 | 5 | |
4 | 4 | 5 | |
5 | 2 | 2 |
Lp | Średnica | Prędkość przepływu powietrza | de/D D=45mm |
Współczynnik oporu skupionego |
---|---|---|---|---|
de | vśr | v | ||
[mm] | [m/s] | [m/s] | [mm] | |
1 | 15 | 33,31 | 14,8 | 0,333 |
2 | 30,47 | 13,54 | ||
3 | 26,28 | 11,68 | ||
4 | 23,79 | 10,57 | ||
5 | 21,01 | 9,34 | ||
1 | 20 | 38,51 | 17,12 | 0,444 |
2 | 34,97 | 15,54 | ||
3 | 33,65 | 14,96 | ||
4 | 30,28 | 13,46 | ||
5 | 26,50 | 11,78 | ||
1 | 25 | 43,48 | 19,33 | 0,556 |
2 | 40,94 | 18,19 | ||
3 | 37,32 | 16,59 | ||
4 | 33,65 | 14,96 | ||
5 | 30,10 | 13,38 | ||
1 | 30 | 44,89 | 19,95 | 0,667 |
2 | 41,89 | 18,62 | ||
3 | 38,51 | 17,12 | ||
4 | 35,13 | 15,61 | ||
5 | 31,57 | 14,03 | ||
1 | 40 | 47,59 | 21,15 | 0,889 |
2 | 42,56 | 18,92 | ||
3 | 39,96 | 17,76 | ||
4 | 37,17 | 16,52 | ||
5 | 31,92 | 14,19 |
Bezwymiarowy współczynnik ξ jest wskaźnikiem strat, odniesionym do średniej prędkości poza przeszkodą. Wartość współczynnika ξ zależy od kształtu przeszkody, liczby Reynoldsa i chropowatości przewodu. W wyniku przeprowadzonego doświadczenia widać, że wartość współczynnika oporu lokalnego maleje wraz ze wzrostem średnicy, jak również maleje wraz ze wzrostem przepływu powietrza. Na podstawie przeprowadzonego doświadczenia można również wywnioskować, że współczynnik oporu miejscowego ξ zależy od prędkości przepływającego powietrza oraz wielkości zwężenia przewodu do jego średnicy (d/D). Im większa prędkość i stosunek zwężenia do średnicy przewodu tym większy współczynnik oporu miejscowego ξ. Uzyskane wyniki pozwalają stwierdzić, że wraz ze wzrostem zwężenia przewodu współczynnik oporu skupionego rośnie. Dla stosunku średnicy kryzy do średnicy przewodu de40/D45=0,89 współczynnik oporu miejscowego wynosi ξ=0,19 natomiast dla de20/D45=0,44, współczynnik ξ=13,45. Dwukrotne zmniejszenie otworu przelotowego spowodowało zatem wielokrotnie większe opory miejscowe. Wraz ze wzrostem prędkości przepływu wzrasta również wartość współczynników oporów miejscowych natomiast wraz z obniżeniem prędkości wartość ta maleje. Jednakże prędkość przepływu nie ma takiego wpływu na wartość współczynnika oporu jak geometria kształtki. Przykładowo spadek prędkości z 19,3m/s do wartości 13,4m/s, czyli o ok. 30% spowodował spadek wartości współ. oporu skupionego z wartości 4,54 do wartości 4,55 czyli praktycznie wartość ta się nie zmieniła. Przeprowadzone doświadczenie pokazuje, jak duży wpływ na przepływ powietrza w przewodach wentylacyjnych wywiera stosowanie kształtek oraz ich geometria, w tym przypadku – pole powierzchni otworu kryzy.
Aleksander Pełech – Wentylacja i Klimatyzacja-podstawy, Oficyna Wydawnicza Politechniki Wrocławskiej, Wrocław 2008r.
Tadeusz Szymański, Wiktor Wasiluk – Wentylacja Użytkowa-poradnik, IPPU MASTA sp. z o.o. 1999r.