W_u=33900g_c+121500(g_H-g_o/8)+10500g_s-2500(w+9/8g_o)O_t=32/12g_c+8g_h+g_s-g₀ l_r=λl_t l_r= m_pow/m_pal v_CO2 =g_c22.42/12–g_cnc 22.42/12–g_cnz22,42/12

v_CO=g_cnz22.42/12 v_s=g_s22.42/32

v_O2=(λ-1)l_t)0.23*22.42/32+g_cnc22.42/12 +0.5*g_cnz22,42/12

v_N2=λl_t0,77*22.42/28+g_N222,42/28

wylotowa m_spc_psp(t_sp-t_ot)/(m_palW_u)

(l_r+1-g_cnc-p) (t_sp-t_ot)/W_u

niezupełnego g_cnz23900/W_u

niecałkowitego g_cnc33900/W_u

w żużlu m_żΔi_ż/(W_um_pal)

g_cnc= c_żpa_ż/(1-c_ż) m_ż= m_pal(p+g_cnc)

c_ż= m_palg_cnc/m_ż

Q= m_wc_w(t_wyl-t_wlot)=m_wyl(i_wyl-i_wlot)

η_k=Q/(m_palW_u) m_sp=m_pow+ m_pal- m_ż

η_ks=(m_spi_sp-m_powi_pow)/m_palW_o

Sprężarka tłokowa

λ_s= 1+ε₀-(p₂/p₁)^1/n₂ε₀=1+ε₀-V₄/V_ss=V_ss/V_sk

L_t= n/(n-1) p₁V₁((p₂/p₁)^(n-1)/n-1)=p_tV₁

η_v= V_ss/V_sk sprawność wolumetryczna, uwzględnia redukcję zasysanej objętości gazu w efekcie istnienia przestrzeni szkodliwej i strat ciśnienia na zasysaniu i tłoczeniu

P_t=p_tV₁n_obr=m_tl_t P_i= p_iV_skn_obr=m_rl_i η_i=l_t/l_i= P_t/P_i*λ_i λ_i= m_r/m_t współczynnik tłoczenia η_i= p_t/p_i(1+ ε₀)λ_i η_m=l_i/l_e η_u=l_t/l_e= η_iη_m=P_t/P_e *λ_i

m_t= ρ_sV₁n_obr=V_sk(1+ ε₀) ρ_sn_obr

Sprężarka wirowa

L_ta= k/(k-1)RT₁((p₂/p₁)^(k-1)/k-1) η_ip=l_tp/l_i

L_i= k/(k-1)RT₁((p₂/p₁)^(n-1)/n-1) η_ia= l_ta/l_i

l_tp= n/(n-1)RT₁((p₂/p₁)^(n-1)/n-1) η_m=l_i/l_u

η_u= η_i η_m q=c(T_2r-T₁) T_2r=T₁(p₂/p₁)^(n-1)/n

c=R(n-k)/((n-1)(k-1))

l_t=c_p(T_2t-T₁) l_i=c_p(T_2r-T₁)