Tabela nr 1. Obliczenie parć i odporów gruntu
Rodzaj gruntu	Rzędna	γ^(n)	hi	σzγ *	Φ^(n)	cu^(n)	Ka	σzγ·Ka	2·cu·√Ka	ea	Kp
	m	kN/m^3			[ ^o]	[kPa]	[-]	[kPa]	[-]	[m]	[kPa]
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
	0,00	20,5		0,0	20,0	35,0	0,49	0	49,00	0,00	0
Π	0,80	20,5	0,80	16,40	20,0	35,0	0,49	8,04	49,00	0,00	0
	1,60	20,5	0,80	32,80	20,0	35,0	0,49	16,07	49,00	0,00	0
	2,40	20,5	0,80	49,20	20,0	35,0	0,49	24,11	49,00	0,00	0
	3,20	20,5	0,80	65,60	20,0	35,0	0,49	32,14	49,00	0,00	0
€	3,20	16,0	0,00	65,60	29,5	0,0	0,34	22,3	0,00	22,30	0
Pd	4,10	16,0	0,90	80,00	29,5	0,0	0,34	27,2	0,00	27,20	0
	5,00	16,0	0,90	94,40	29,5	0,0	0,34	32,1	0,00	32,10	0
	5,80	16,0	0,80	107,20	29,5	0,0	0,34	36,45	0,00	36,45	0
	5,80	9,5	0,00	140,55	29,5	0,0	0,34	47,79	0,00	47,79	0
Pd "w"	6,50	9,5	0,70	147,20	29,5	0,0	0,34	50,05	0,00	50,05	0
	7,00	9,5	0,50	151,95	29,5	0,0	0,34	51,66	0,00	51,66	0
	7,00	10,5	0,00	151,95	38,5	0,0	0,233	35,4	0,00	35,40	0
Ż "w"	8,00	10,5	1,00	162,45	38,5	0,0	0,233	37,85	0,00	37,85	4,298
	8,40	10,5	0,40	166,65	38,5	0,0	0,233	38,83	0,00	38,83	4,298
	8,40	21,0	0,00	166,65	13,0	22,0	0,633	105,49	35,01	70,48	1,58
Gp	9,20	21,0	0,80	183,45	13,0	22,0	0,633	116,12	35,01	81,11	1,58
€	10,00	21,0	0,80	200,25	13,0	22,0	0,633	126,76	35,01	91,75	1,58
	10,80	21,0	0,80	217,05	13,0	22,0	0,633	137,39	35,01	102,38	1,58
	10,80	21,0	0,00	217,05	22,5	43,0	0,446	96,8	57,43	39,37	2,24
	11,60	21,0	0,80	233,85	22,5	43,0	0,446	104,3	57,43	46,87	2,24
Gz	12,40	21,0	0,80	250,65	22,5	43,0	0,446	111,79	57,43	54,36	2,24
	13,00	21,0	0,60	263,25	22,5	43,0	0,446	117,41	57,43	59,98	2,24

* - w naprężeniach pierwotnych uwzględniono obciążenie naziomu korony skarpy
obciążenie naziomu q = 0 kN/m²
dno wykopu 0.00 = 8 m pod p.t.

Tabela nr 2a. Obliczenie dodatkowych parć od fundamentów znajdujących się na koronie skarpy
Numer paska	Z śr i	ni=Zśri/h
			σp 3a
i	m	-	kN/m^2
1	2	3	4
1	0,4	0,050	0
2	1,2	0,150	0
3	2	0,250	0,01
4	2,8	0,350	0,01
x	x	x	x
5	3,65	0,456	0,02
6	4,55	0,569	0,02
7	5,4	0,675	0,03
x	x	x	x
8	6,15	0,769	0,03
9	6,75	0,844	0,03
x	x	x	x
10	7,5	0,938	0,03
11	8,2	1,025	0,03
x	x	x	x
12	8,8	1,100	0,03
13	9,6	1,200	0,03
14	10,4	1,300	0,03
x	x	x	x
15	11,2	1,400	0,03
16	12	1,500	0,02
17	12,7	1,588	0,02

x3 =	10,75	m m3 = x3/h =	1,34	-		dla m > 0,4:				dla m < 0,4:
x4 =	14,75	m m4 = x4/h =	1,84	-
h =	8	m

Tabela nr 3. Wypadkowe wszystkich sił działających na konstrukcję oporową (parcia
i odporu gruntu e(z) = ea (z) - ep (z) oraz parcia od fundamentów Σσp )
Numer paska
i
1
1
2
3
4
x
5
6
7
x
8
9
x
10
11
x
12
13
14
x
15
16
17

Narysowany wykres linii ugięcia znacznie odbiega od linii pionowej biegnącej w miejscach kotwień, w związku z tym należy wprowadzić korektę do linii „II”.

W przypadku ścianki utwierdzonej w gruncie:

W miejscu górnej podpory występuje odchyłka s =4,987 m, korektę w pochyleniu zamykającej II’’ można dokonać korzystając z Δm, obliczonej ze wzorów:

$$m = 3\ \times s\ \times \frac{H}{r^{2}}\ \left\lbrack m \right\rbrack,$$

s – odchyłka [m]

H₁ – wartość odczytana z wysokości wieloboku sił wtórnych [m²]

r² – kwadrat odległości pomiędzy podporami [m²]

$$m = 3\ \times 4,987\ \times \frac{4,2}{11^{2}} = 0,52\text{\ m}$$

Na podstawie zamieszczonych wyników obliczeń sporządzono wykresy naprężeń, wielobok sił oraz wykresu sznurowe, odczytano z nich:

• głębokość punktu, gdzie wypadkowe parcie jest równe zeru:

u = 1,00 m

• m_max
  w przypadku swobodnego podparcia = 1,14 m
  oraz utwierdzenia w gruncie = 0,73 m

• R_A – siła w zakotwieniu
  w przypadku swobodnego podparcia = 185,65 (wartość obliczeniowa: R_A =250,63)
  oraz utwierdzenia w gruncie = 144,99 (wartość obliczeniowa: R_AII = 195,74)

• x – odległość od dna wykopu do miejsca styczności
  w przypadku swobodnego podparcia = 3,20 m
  oraz utwierdzenia w gruncie = 4,99 m

Obliczono M_max oraz t, czyli głębokość wbicia ścianki szczelnej

M_max = m_max  × H

 t = u + 1, 2x

przypadek ścianki wolno podpartej w gruncie:

Mmax=1, 14m × 220 kN = 250, 8 kNm ∖ nt = 1, 00 + 1, 2 × 2, 61 = 4, 84 m

przypadek ścianki utwierdzonej w gruncie:

Mmax=0, 73m × 220 kN = 160, 6 kNm ∖ nt = 1, 00 + 1, 2 × 4, 99 = 6,  98 m

Wymagana długość brusa:

H_B = H_s + t

przypadek ścianki wolno podpartej w gruncie:

H_B = 8, 0 + 4, 84 = 12, 84 m

przypadek ścianki utwierdzonej w gruncie:

H_B = 8, 0 + 7, 0 m = 15, 0 m 

Przyjęta obliczeniowa wytrzymałość stali:

Stal St3S

f_yd = 210 MPa

Potrzebny wskaźnik wytrzymałości:

$$W_{x} = \frac{M_{\text{maxd}}}{f_{\text{yd}}}$$

przypadek ścianki wolno podpartej w gruncie:

$$W_{x} = \frac{250,8\ \times 1,2}{210000} = 0,001433\ m^{3} = 1433\ cm^{3}$$

przypadek ścianki utwierdzonej w gruncie:

$$W_{x} = \frac{160,6 \times 1,2}{210000} = 0,000917\ m^{3} = 917\ cm^{3}\ $$

Dobór właściwego profilu: (ThyssenKrupp), profile LARSSEN

przypadek ścianki wolno podpartej w gruncie:

- przyjęto: LARSSEN 716: W_x=1600 cm³, B =750 mm (szerokość profilu)

przypadek ścianki utwierdzonej w gruncie:

- przyjęto: LARSSEN 603: W_x=1200 cm³, B = 600 mm

dane zaczerpnięte z: http://www.thyssenkrupp-energostal.pl/_upload_pliki/index.php?id_plik=277

Rozstaw kotew:

przypadek ścianki wolno podpartej w gruncie:

R_Ad = 189,65 kN, projektuję kotwy co a = 3,0 (co 4 grodzice), potrzebny przekrój A_s

$$A_{s} = \frac{R_{\text{Ad}} \times a}{f_{\text{yd}}}$$

a – rozstaw, parzysta krotność szerokości brusa.

f_yd – obliczeniowa wytrzymałość stali z której projektowana jest kotwa, 18G2A = 310 MPa

$$A_{s} = \frac{189,65\ \times 3,0}{310000} = 0,0018353\ m^{2} = 18,35\text{\ c}m^{2}$$

przyjęto pręty stalowe Φ50mm;

przypadek ścianki utwierdzonej w gruncie:

$$A_{s} = \frac{144,99\ \times 2,4}{310000} = 0,001122\ m^{2} = 11,22\text{\ c}m^{2}$$

przyjęto pręty stalowe Φ40mm;

Przekrój poprzeczny ściągu:

przypadek ścianki wolno podpartej w gruncie:

R_Ad = 189,65 kN, projektuję kotwy co a = 3,0 (co 4 grodzice), nachylenie ściągu α = 15 ⁰, potrzebny przekrój A_s

$$A_{s} = \frac{R_{\text{Ad}} \times a}{\cos{\alpha\ \times}f_{\text{yd}}}$$

f_yd – obliczeniowa wytrzymałość stali z której projektowana jest kotwa, 18G2A = 310 MPa

$$A_{s} = \frac{189,65\ \times 3,0}{0,9656 \times 310000} = 0,001900\ m^{2} = 19,00\text{\ c}m^{2}$$

minimalna średnica przekroju:

$$\Phi = 2\sqrt{(A_{S}/}\pi) = 4,92\text{\ cm\ \ \ }$$

przyjęto przekrój o średnicy Φ60 mm;

przypadek ścianki utwierdzonej w gruncie:

$$A_{s} = \frac{144,99\ \times 2,4}{0,9656 \times 310000} = 0,001162\ m^{2} = 11,62cm^{2}$$

minimalna średnica przekroju:

$$\Phi = 2\sqrt{(A_{S}/}\pi) = 3,85\text{\ cm\ \ \ }$$

przyjęto przekrój o średnicy Φ50 mm;