|
Katedra Przeróbki Plastycznej |
|
---|---|---|
|
|
|
1. Cel ćwiczenia
Celem ćwiczenia jest wyznaczenie masowego wskaźnika szybkości płynięcia MFR oraz wyznaczenie krzywych lepkości dla różnych temperatur.
2. Metoda wyznaczania masowego wskaźnika szybkości płynięcia MFR
2Rk – średnica kapilary
2Rc – średnica cylindra
Lk – długość kapilary
Pomiar MFR polega na wytłoczeniu w znormalizowanych warunkach próbki materiału i zważeniu jej. Wynik pomiaru podaje się w g/10min. Wskaźnik szybkości płynięcia jest miara płynności materiału, a więc odwrotności lepkości. Reprezentuje on jeden punkt na krzywej lepkości tego materiału, określonej w temperaturze pomiaru. Nie definiuje on jednoznacznie badanego materiału i może być taki sam dla tworzyw o różnych charakterystykach lepkości. MFR oblicza się z zależności:
$\text{MFR}\left( T^{*},M \right) = \frac{t_{\text{ref}}\ *\ m_{sr}}{t_{0}}$
Dane: Rk = 1,0475 mm; Rc = 4,775 mm; Lk = 8 mm; ρ = 0,74 g/mm3; Tg = -20°C
3. Obliczenie i warunki pomiaru MFR
MFR(T*,M) = 10,476 [g/10min]
Rodzaj tworzywa / nazwa handlowa: Polipropylen / Moplen HP500N |
---|
Warunki próby: |
Nr próbki |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Próbki nr 2 i 7 należy odrzucić, ponieważ różnica jej masy i masy średniej przekracza 15%
4. Wyznaczenie krzywej lepkości na podstawie MFR
Krzywa lepkości to graficzne przedstawienie zależności lepkości od prędkości. Konstruowana jest w celu umożliwienia porównania lepkości tworzywa w różnych temperaturach oraz porównania charakteru zmian lepkości dla różnych tworzyw, a także jako podstawa do określenia spodziewanej lepkości tworzywa dla prędkości ścinania różnych od pomiarowych, co ma szczególne znaczenie w projektowaniu procesów przetwórczych.
wyznaczenie lepkości pozornej: $\eta_{a} = \frac{\tau_{w}}{{\dot{\gamma}}^{*}}$ , gdzie $\tau_{w} = \frac{F*R_{k}}{2*L_{k}*\pi*R_{c}^{2}}$ i ${\dot{\gamma}}^{*} = \frac{4Q}{\pi*R_{k}^{3}}$
wyznaczenie wartości lepkości zerowej η0(T*) z równania: $\eta\left( {\dot{\gamma}}^{*},T^{*} \right) = \frac{\eta_{0}\left( T^{*} \right)}{1 + 0,01386\left\lbrack {\dot{\gamma}}^{*}*\eta_{0}\left( T^{*} \right) \right\rbrack^{0,355} + 0,001462\left\lbrack {\dot{\gamma}}^{*}*\eta_{0}\left( T^{*} \right) \right\rbrack^{0,71}}$
γ | η(γ,T*) | η(γ,T1) | η(γ,T2) |
---|---|---|---|
10 | 300,7581 | 282,4315 | 213,4047 |
20 | 237,5714 | 224,5689 | 174,4933 |
30 | 202,1270 | 191,7964 | 151,5299 |
40 | 178,3900 | 169,7167 | 135,6479 |
50 | 161,0043 | 153,4756 | 123,7423 |
60 | 147,5464 | 140,8626 | 114,3602 |
70 | 136,7262 | 130,6953 | 106,7079 |
80 | 127,7817 | 122,2725 | 100,3066 |
90 | 120,2288 | 115,1473 | 94,8465 |
100 | 113,7425 | 109,0188 | 90,1167 |
200 | 77,3717 | 74,4878 | 62,8589 |
300 | 60,8847 | 58,7386 | 50,0642 |
400 | 51,0946 | 49,3569 | 42,3270 |
500 | 44,4812 | 43,0066 | 37,0388 |
600 | 39,6573 | 38,3680 | 33,1491 |
700 | 35,9538 | 34,8028 | 30,1438 |
800 | 33,0040 | 31,9608 | 27,7381 |
900 | 30,5887 | 29,6321 | 25,7601 |
1000 | 28,5678 | 27,6825 | 24,0995 |
2000 | 18,0869 | 17,5542 | 15,4003 |
3000 | 13,7758 | 13,3794 | 11,7778 |
4000 | 11,3363 | 11,0147 | 9,7157 |
5000 | 9,7376 | 9,4639 | 8,3593 |
6000 | 8,5960 | 8,3562 | 7,3884 |
7000 | 7,7335 | 7,5190 | 6,6533 |
8000 | 7,0552 | 6,8604 | 6,0743 |
9000 | 6,5054 | 6,3265 | 5,6045 |
10000 | 6,0494 | 5,8835 | 5,2144 |
20000 | 3,7415 | 3,6407 | 3,2344 |
30000 | 2,8205 | 2,7451 | 2,4413 |
40000 | 2,3069 | 2,2455 | 1,9982 |
50000 | 1,9733 | 1,9210 | 1,7102 |
60000 | 1,7366 | 1,6907 | 1,5056 |
70000 | 1,5586 | 1,5175 | 1,3517 |
80000 | 1,4192 | 1,3818 | 1,2311 |
90000 | 1,3065 | 1,2721 | 1,1336 |
100000 | 1,2133 | 1,1814 | 1,0529 |
wyznaczenie pozostałych punktów krzywej lepkości podstawiając do wzoru ww. ${\dot{\gamma}}^{*} = \dot{\gamma}$, gdzie $\dot{\gamma} = \ 10^{1} \div 10^{5}$ .
Wyniki: τw = 19376; ${\dot{\gamma}}^{*}$= 348,50; ηa = 55,6; η0(T*) = 605,6
5. Wyznaczenie krzywych lepkości w dwóch temperaturach T1 = 197°C i T2 = 232°C na podstawie wykresu dla T*
$$\eta_{0}\left( T \right) = \eta_{0}\left( T^{*} \right)*e^{\left( \frac{8,86(T^{*} - T_{g} - 50)}{101,6 + (T^{*} - T_{g} - 50)} - \frac{8,86(T - T_{g} - 50)}{101,6 + (T - T_{g} - 50)} \right)}$$
Wyniki: η0(T1) = 553,6; η0(T2) = 376,2
Dalej postępuje się tak jak w pkt. 4 – c).
6. Wnioski:
Dokładnie opracowany model Winogradowa - Małkina pozwala na stosunkowo proste wyznaczanie krzywej lepkości tylko na podstawie masowego wskaźnika szybkości płynięcia MFR. Wyznaczony przez nas współczynnik MFR jest miara przydatności tworzywa do dalszej przeróbki i przybliża nam jego własności. Mając wyznaczoną krzywą lepkości dla danej temperatury T* można w bardzo łatwy sposób wyznaczyć tę krzywą dla innej T.