Projekt rzeczywistego układu hydraulicznego
Błazik Piotr |
---|
Dąbkowski Jan |
Technika Rolnicza i Leśna |
Dane napędu:
Fsł1 (wysuw) = 60kN = 60000N
Fsł2 (wsuw) = 10kN = 10000N
H (skok) = 0,8m
Vst (prędkość wysuwu) = 0,1m/s
Sposób mocowania siłownika – 2
Odległość sił – rozdz. pionowa 0,9m
Odległość sił – rozdz. pozioma 2,3m
Liczba elementów kształtnych – 3
Dane dodatkowe:
Ciśnienie nominalne w układzie 16MPa
Lepkość kinematyczna zastosowanej cieczy roboczej $\nu = 20*10^{- 6}\frac{m^{2}}{s}$
Sprawność mechaniczna i hydrauliczna siłownika ηmsl * ηhsl = 0, 95
Obliczenia:
Dobór siłownika:
Średnica tłoka $D = \sqrt{\frac{4*F_{sl1}}{\pi*p*\eta_{s}}}$ =$\sqrt{\frac{4*60000N}{3,14*16*10^{6}Pa*0,95}} = 0,071m = 71mm$
Z katalogu firmy Bipromasz wybieram tłok o średnicy D = 80mm = 0, 08m
Warunek wysuwu:
$F_{sl1} = \frac{\pi*D^{2}}{4}*p*\eta_{s} = \frac{3,14*{0,08}^{2}m}{4}*16*10^{6}Pa*0,95 = 76kN$ - warunek spełniony
Z katalogu tej samej firmy dobieram średnicę tłoczyska d = 56mm = 0, 056m
Sprawdzam czy spełnia warunek $F_{sl2} = \frac{\pi}{4}*\left( D^{2} - d^{2} \right)*p*\eta_{s} = \frac{3,14}{4}\left( {0,08}^{2} - {0,056}^{2} \right)*16*10^{6}*0,95 = 29kN$- warunek spełniony, na wyboczenie też
Siłownik Bipromasz CP o średnicy tłoka 80mm i tłoczyska 56mm
Powierzchnia czynna siłownika $A_{1} = \frac{\pi*D^{2}}{4} = \frac{3,14*{0,08}^{2}}{4} = 0,00503m^{2}$
Powierzchnia $A_{2} = \frac{\pi}{4}*\left( D^{2} - d^{2} \right) = \frac{3,14}{4}*\left( {0,08}^{2} - {0,056}^{2} \right) = 0,00256m^{2}$
Objętościowe natężenie przepływu cieczy
$$Q_{1} = \frac{A_{1}*V_{sl}}{\eta_{V_{sl}}} = \frac{0,00503*0,1}{1} = 0,0005\frac{m^{2}}{s} = 30\frac{\text{dm}^{3}}{\min}$$
$$Q_{2} = \frac{A_{2}*V_{sl}}{\eta_{V_{sl}}} = \frac{0,00256*0,1}{1} = 0,00026\frac{m^{2}}{s}$$
Na podstawie Q1dobieram pompę firmy Mega Hydrol PZ2 – K-40 o $Q_{n} = 40\frac{\text{dm}^{3}}{\min}$ przy $1500\frac{\text{obr}}{\min}$
Obliczenie przewodu ssawnego:
Dla Q1 z tablicy dobieram średnicę nominalną Dn = 25mm
Grubość ścianki g = 3, 0mm
Średnica zewnętrzna Dz = 32mm
Średnica wewnętrzna Dw = 26mm
$$v_{1} = \frac{4*Q_{1}}{\pi*D_{w}^{2}} = \frac{4*0,00025}{3,14*{0,026}^{2}} = 0,94\frac{m}{s}$$
$R_{e} = \frac{v_{1}*D_{w}}{\nu} = \frac{0,94*0,026}{20*10^{- 6}} = 1222 < 2500$ przepływ laminarny
$$\lambda = \frac{64}{\text{Re}} = \frac{64}{1222} = 0,05237$$
Obliczenie strat przepływu ξ na drodze (A-B):
Długość przewodu l = 1, 7m
$$\xi_{1} = \frac{\lambda*l*v_{1}^{2}}{D_{w}} = \frac{0,05237*1,7*0,94}{0,026} = 3,03$$
Zmniejszenie przekroju przepływu (1szt.) ξ2 = 0, 5
Złączki proste (4szt.) ξ3 = 0, 5
Zawór odcinający kulowy (1szt.) pomijam ξ4 = 0
Kolanka (3szt.) ξ5 = 1, 0
Filtr ssawny (1szt.) Δpf = 4020Pa
Łączne straty ciśnienia na drodze ssania wynoszą
ΣP1str = 7412Pa
Moc tracona na straty przepływu w przewodzie ssącym wyniesie
N = Q1 * ΣP1str = 0, 0005 * 7412 = 4W
Ta moc jest pomijana
Podciśnienie na wlocie pompy
p1 = Σp1str − 𝜚 * g * h = 7412 − 900 * 9, 81 − 0, 8 = 349Pa
To podciśnienie jest również pomijane
Obliczanie przewodu pompa – Siłownik dla suwu roboczego (C-D-E-F):
Dla Q1 = 0, 0005m3dobieram rurę stalową o średnicy nominalnej Dn = 13mm, grubość ścianki g = 1, 5mm, średnica zewnętrzna Dz = 16mm, średnica wewnętrzna Dw = 13mm
Prędkość i liczba Re dla przepływu przez rurę wyniesie
$$v_{2} = \frac{4*Q_{1}}{\pi*D_{w}^{2}} = \frac{4*0,0005}{3,14*{0,013}^{2}} = 3,77\frac{m}{s}$$
$$\text{Re}_{2} = \frac{v_{2}*D_{w}}{\nu} = \frac{3,77*0,013}{20*10^{- 6}} = 2451$$
Wynik wskazuje, że jest to przepływ laminarny
Obliczam straty przepływu ξ na drodze (C-D-E-F):
Długość przewodu l = 3, 5m
$$\lambda = \frac{64}{\text{Re}} = \frac{64}{2451} = 0,02611$$
$$\xi_{1} = \frac{\lambda*l*v_{2}^{2}}{D_{w}} = \frac{0,02611*3,5*{3,77}^{2}}{0,013} = 99,9$$
Kolanka (3 szt.) ξ2 = 1, 0
Rozgałęzienie TN 100 − 16S, producent Ponar Wadowice (1 szt.) ξ3 = 0, 3
Złączki proste (4 szt.) ξ4 = 0, 5
Zawór rozdzielczy (droga D-E) Δpz1 = 400000Pa
$$\Sigma_{p2str} = \frac{\varrho}{2}*\left\lbrack v_{2}^{2}*\left( \xi_{1} + 3*\xi_{2} + \xi_{3} + 4*\xi_{4} \right) \right\rbrack + \text{Δp}_{z1} = \frac{900}{2}*\left\lbrack {3,77}^{2}*\left( 99,9 + 3*1 + 0,3 + 4*0,5 \right) \right\rbrack + 400000 = 1072839\ Pa$$
Za duże straty, dobieram wąski przekrój przewodów:
Rozgałęzienie TN 100 − 25S
Dn = 20mm
g = 3mm
Dz = 25mm
Dw = 19mm
$$v_{2} = \frac{4*Q_{1}}{\pi*D_{w}^{2}} = \frac{4*0,0005}{3,14*{0,019}^{2}} = 1,76\frac{m}{s}$$
$$Re = \frac{v_{2}*D_{w}}{\nu} = \frac{3,77*0,019}{20*10^{- 6}} = 1672$$
Wynik wskazuje, że jest to przepływ laminarny
$$\lambda = \frac{64}{1672} = 0,03828$$
$$\xi_{1} = \frac{\lambda*l*v_{2}^{2}}{D_{w}} = \frac{0,03828*3,5*3,77}{0,019} = 21,8$$
$$\Sigma_{p2str} = \frac{\varrho}{2}*\left\lbrack v_{2}^{2}*\left( \xi_{1} + 3*\xi_{2} + \xi_{3} + 4*\xi_{4} \right) \right\rbrack + \text{Δp}_{z1} = \frac{900}{2}*\left\lbrack {1,76}^{2}*\left( 21,8 + 3*1 + 0,3 + 4*0,5 \right) \right\rbrack + 400000 = 437775\ Pa$$
Obliczanie przewodu siłownik – zbiornik dla suwu roboczego (droga G-H-J-K):
Przewód taki j.w.
Dn = 20mm
Natężenie przepływu $Q_{2} = 0,00026\frac{m^{3}}{s}$
$$v_{3} = \frac{4*Q_{2}}{\pi*D_{w}^{2}} = \frac{4*0,00026}{3,14*0,019} = 0,92\frac{m}{s}$$
$$\text{Re}_{3} = \frac{v_{3}*D_{w}}{\nu} = \frac{0,92*0,19}{20*10^{- 6}} = 874$$
Wynik wskazuje, że jest to przepływ laminarny
$$\lambda = \frac{64}{\text{Re}_{3}} = \frac{64}{874} = 0,07323$$
Długość przewodu l = 7, 4m
$$\xi_{1} = \frac{\lambda*l*v_{3}^{2}}{D_{w}} = \frac{0,07323*7,4*{0,92}^{2}}{0,019} = 24,1$$
Zwiększenie przekroju przepływu (wejście do zbiornika) ξ2 = 1, 0
Kolanka (9 szt.) ξ3 = 1, 0
Rozgałęzienie TN 100 − 25S(1 szt.) ξ4 = 0, 3
Złączki proste (5 szt.) ξ5 = 0, 5
Zawór rozdzielczy (droga H-J) Δpz2 = 200000Pa
Filtr (1szt.) producent Schroeder, DF40 1C3 Δpf2 = 10000Pa
$$\Sigma_{p3str} = \frac{\varrho}{2}*\left\lbrack v_{3}^{2}*\left( \xi_{1} + \xi_{2} + 9*\xi_{3} + \xi_{4} + 5*\xi_{5} \right) \right\rbrack + \text{Δp}_{z2} + \text{Δp}_{f2} = \frac{900}{2}*\left\lbrack 0,92*\left( 24,1 + 1 + 9*1 + 0,3*5*0,5 \right) \right\rbrack + 200000 + 10000 = 224054\ Pa$$
Obliczanie ciśnienia pracy pompy (suw roboczy):
Fsl1 = (p3*A1−p4*A2) * ηmsl * ηhsl
$$p_{3} = \frac{F_{sl1}}{A_{1}*\eta_{msl}*\eta_{hsl}} + p_{4}*\frac{A_{2}}{A_{1}}$$
p4 = Σp3str = 224054Pa
$$p_{3} = \frac{60000}{0,00503*0,95} + 224054*\frac{0,00256}{0,00503} = 12670273Pa$$
Ciśnienie pracy pompy wynosi
p2 = podb + Σp2str = p3 + Σp2str = 12670273 + 437775 = 13108042Pa
Określenie sprawności pompy, obliczenie strat mocy w pompie, instalacji i siłowniku w okresie suwu roboczego:
Sprawność pompy ηp = 0, 85
Moc pobierana przez pompę
$$N_{\text{pr}} = \frac{Q_{1}*p_{2}}{\eta_{p}} = \frac{0,0005*13108042}{0,85} = 7711W = 7,7kW$$
Moc tracona w pompie
Ntrpm = Npr * (1−ηp) = 7711 * (1−0,95) = 1157W
Moc tracona w siłowniku
$$N_{trsl} = N_{esl}*\left( \frac{1}{\eta_{sl}} - 1 \right) = F_{sl1}*v_{sl}*7711*\left( \frac{1}{\eta_{sl}} - 1 \right) = 60000*0,1*\left( \frac{1}{0,95} - 1 \right) = 316W$$
Moc tracona w instalacji na drodze pompa – siłownik
Ntri1 = Q1 * Σp2str = 0, 0005 * 437775 = 219W
Moc tracona w instalacji na drodze siłownik – zbiornik
Ntri2 = Q2 * Σp3str = 0, 00026 * 224054 = 58W
Łączna moc tracona w napędzie w okresie ruchu roboczego siłownika
Ntr1 = Ntrpm + Ntrsl + Ntri1 + Ntri2 = 1157 + 316 + 219 + 58 = 1751W
Według danych katalogowych wydajność pompy wynosi $Q_{n} = 0,00067\frac{m^{3}}{s}$ przy obrotach nominalnych $p_{n} = 1500\frac{\text{obr}}{\min}$. Żeby uzyskać żądaną wydajność $Q_{1} = 0,0005\frac{m^{3}}{s}$, prędkość obrotowa wału pompy powinna wynosić
$$n_{p} = n_{\text{pn}} = \frac{Q_{1}}{Q_{n}} = 1500*\frac{0,0005}{0,00067} = 1119\frac{\text{obr}}{\min}$$
Sprawność instalacji w czasie ruchu roboczym
$$\eta_{\text{ir}} = \frac{p_{2} - \Sigma_{\text{pstr}}}{p_{2}} = \frac{13108042 - \left( 437775 + 224054 \right)}{13108042} = 0,95$$
Sprawność ogólna układu w czasie ruchu roboczego
ηor = ηp * ηir * ηsl = 0, 85 * 0, 95 * 0, 95 = 0, 77
Obliczanie mocy pobieranej przez pompę w okresie ruchu powrotnego siłownika:
Straty ciśnienia na drodze pompa – siłownik (droga C-D-H-G)
Wydajność pompy pozostaje bez zmiany, zatem prędkość przepływu i liczby Re na drodze pompa – siłownik będą takie same jak dla suwu roboczego.
Elementy
Długość przewodu l = 4, 5m
$$\xi_{1} = \frac{\lambda*l*v_{2}^{2}}{D_{w}} = \frac{0,03828*4,5*{1,76}^{2}}{0,019} = 28,1$$
Kolanka (3 szt.) ξ2 = 1, 0
Rozgałęzienie TN (1 szt.) ξ3 = 0, 3
Złączki proste (4 szt.) ξ4 = 0, 5
Zawór rozdzielczy (droga D-H) Δpf3 = 400000Pa
Łączne straty ciśnienia na drodze C-D-H-G
$$\Sigma_{p4str} = \frac{\varrho}{2}*\left\lbrack v_{2}^{2}*\left( \xi_{1} + 3*\xi_{2} + \xi_{3} + 4*\xi_{4} \right) \right\rbrack + \text{Δp}_{f3} = \frac{900}{2}*\left\lbrack 1,76*\left( 28,1 + 3*1 + 0,3 + 4*0,5* \right) \right\rbrack + 400000 = 446557Pa$$
Prędkość ruchu siłownika w okresie suwu powrotnego
$$v_{\text{tp}} = \frac{Q_{1}}{A_{2}}*\eta_{vsl} = \frac{0,0005}{0,00256}*1 = 0,195\frac{m}{s}$$
Straty ciśnienia na drodze siłownik – zbiornik (droga F-E-J-K)
Natężenie przepływu cieczy na drodze siłownik – zbiornik dla przewodu wynosi
$$Q_{4} = A_{1}*v_{\text{tp}} = 0,00503*0,195 = 0,00098\frac{m^{3}}{s}$$
Prędkość przepływu i liczba Re w przewodzie siłownik zbiornik wyniesie
$$v_{4} = \frac{4*Q_{4}}{\pi*D_{w}^{2}} = \frac{4*0,00098}{3,14*{0,019}^{2}} = 3,46\frac{m}{s}$$
$$\text{Re}_{4} = \frac{v_{4}*D_{w}}{\nu} = \frac{3,46*0,019}{20*10^{- 6}} = 3287$$
Wynik wskazuje, że jest to przepływ burzliwy
Długość przewodu l = 6, 4m
$$\xi_{1} = 0,025*\frac{l}{D_{w}} = 0,00842$$
Zwiększenie przekroju przepływu (wejście do zbiornika) ξ2 = 1, 0
Kolanka (9 szt.) ξ3 = 1, 0
Rozgałęzienie TN (1 szt.) ξ4 = 0, 3
Złączki proste (5 szt.) ξ5 = 0, 5
Zawór rozdzielczy (droga E-J) Δpz4 = 1600000Pa
Filtr Δpf2 = 25000Pa
Łączne straty ciśnienia na drodze siłownik – zbiornik
$$\Sigma_{p_{5}\text{str}} = \frac{\varrho}{2}*\left\lbrack v_{4}^{2}*\left( \xi_{1} + \xi_{2} + 9*\xi_{3} + \xi_{4} + 5*\xi_{5} \right) \right\rbrack + \text{Δp}_{z4} + \text{Δp}_{f2} = \frac{900}{2}*\left\lbrack 3,46*\left( 0,00842 + 1 + 9*1 + 0,3*5*0,5 \right) \right\rbrack + 1600000 + 25000 = 2116853Pa$$
Ciśnienie na wejściu do siłownika w okresie suwu powrotu
$$p_{5} = \frac{F_{sl2}}{A_{2}*\eta_{msl}*\eta_{hsl}} + p_{6}*\frac{A_{1}}{A_{2}}$$
Gdzie p6 = Σp5str = 2116853Pa
$$p_{5} = \frac{10000}{0,00256*0,95} + 2116853*\frac{0,00503}{0,00256} = 8271127Pa$$
Stąd ciśnienie pracy pompy w okresie suwu powrotnego
p2p = p5 + Σp4str = 8271127 + 446557 = 8717684Pa
Sprawność dla tego ciśnienia ηp = 0, 84
Moc pobierana przez pompę w okresie suwu powrotnego
$$N_{\text{pp}} = \frac{Q_{1}*p_{2p}}{\eta_{p}} = \frac{0,0005*8717684}{0,84} = 5189W$$
Moc tracona w pompie
Ntrpp = Npp * (1−ηp) = 5189 * (1−0,84) = 830W
Moc tracona w siłowniku
$$N_{trsl} = N_{esl}*\left( \frac{1}{\eta_{sl}} - 1 \right) = 103W$$
Moc tracona w instalacji na drodze pompa – siłownik
Ntri1 = Q1 * Σ4str = 0, 0005 * 446557 = 223W
Moc tracona w instalacji na drodze siłownik – zbiornik
Ntri2 = Q4 * Σp5str = 0, 00098 * 2116853 = 2075W
Łączna moc tracona w napędzie w okresie suwu powrotnego
Ntr2 = Ntrpp + Ntrsl + Ntri1 + Ntri2 = 830 + 103 + 223 + 2075 = 3231W
Sprawność instalacji w czasie ruchu powrotnego siłownika
$$\eta_{\text{ip}} = \frac{p_{2p} - \Sigma_{\text{pstr}}}{p_{2p}} = \frac{8717684 - \left( 446557 + 2116853 \right)}{8717684} = 0,71$$
Ogólna sprawność w czasie ruchu powrotnego siłownika
ηop = ηp * ηip * ηsl = 0, 84 * 0, 71 * 0, 57
Obliczanie mocy pobieranej przez pompę w okresie pracy na przelew (siłownik wyłączony):
Straty ciśnienia na drodze pompa – zbiornik (droga C-D-J-K)
W okresie pracy na przelew wydajność pompy pozostaje bez zmian, zatem prędkość przepływu i liczby Re będą identyczne jak dla przepływu pompa – siłownik w okresie suwu roboczego.
Elementy na drodze (C-D-J-K)
Długość przewodu l = 3, 1m
$$\xi_{1} = \frac{\lambda*l*v_{2}^{2}}{D_{w}} = \frac{0,03828*3,1*{1,76}^{2}}{0,019} = 19,3$$
Zwiększenie przekroju przepływu (wejście do zbiornika) ξ2 = 1, 0
Kolanka (6 szt.) ξ3 = 1, 0
Rozgałęzienie TN (2 szt.) ξ4 = 0, 3
Złączki proste (5 szt.) ξ5 = 0, 5
Zawór rozdzielczy (droga D-J) Δpz5 = 1000000Pa
Filtr Δpf2 = 10000Pa
Łączne straty ciśnienia na drodze pompa – zbiornik
$$\Sigma_{p_{6}\text{str}} = \frac{\varrho}{2}*\left\lbrack v_{2}^{2}*\left( \xi_{1} + \xi_{2} + 6*\xi_{3} + {2*\xi}_{4} + 5*\xi_{5} \right) \right\rbrack + \text{Δp}_{z5} + \text{Δp}_{f2} = \frac{900}{2}*\left\lbrack 1,76*\left( 19,3 + 1 + 6*1 + 2*0,3*5*0,5 \right) \right\rbrack + 1000000 + 10000 = 1046799Pa$$
Ciśnienie pracy pompy w okresie pracy na przelew
p2prz = Σp6str = 1046799Pa
Dla tego ciśnienia sprawność ogólna pompy wyniesie ηp = 0, 5
Moc pobierana przez pompę
$$N_{\text{prz}} = \frac{Q_{1}*p_{2prz}}{\eta_{p}} = \frac{0,0005*1046799}{0,5} = 1047W$$
Jest to jednocześnie moc tracona w układzie w okresie pracy na przelew, ponieważ cała pompa jest wówczas tracona w napędzie
Ntr3 = Nprz = 1047W
Elementy jakie zostały dobrane:
Siłownik tłokowy dwustronnego działania producenta Bipromasz (mocowanie CP, ciśnienie max. 25Mpa, Φtlok 80mm, Φtloczyska 56mm, skok 0, 8m
Pompa zębata producenta Mega Hydrol PZ2 – K-40 o Qn = 40dm3/min przy 1500 obr/min
Zawór odcinający kulowy 2-drogowy TYP ZO2, producent Bipromasz
Złączki trójnikowe TN100 – 25S, producent Ponar Wadowice
Rozdzielacz suwakowy sterowany ręcznie C11, producent Hytos
Filtr powrotny, producent Schroeder DF40 1C3
Filtr olejowo – ssawny WS1 – 16SM, producent Mega Hydrol
Zawór przelewowy sterowany bezpośrednio typ DBD NG6, producent Ponar Wadowice