Zebranie obciążeń na krokiew
Rodzaj obciążeń | Obciążenia Charakterystyczne [kN/m2] |
Współczynnik obciążeń | Obciążenia obliczeniowe [kN/m2] |
---|---|---|---|
1. dachówka cementowa żłobkowa | 0,6 | 1,1 | 0,66 |
2. łata 25*40mm co 32 cm |
|||
3. folia wodoszczelna | |||
4. krokiew 8*16 co 1,2 m |
|||
5. folia paro izolacyjna | |||
6. deski jednostronnie heblowane |
|||
7. wełna mineralna gr. 16 cm |
2,0*0,16=0,32 | 1,2 | 0,384 |
qkst=0,92 | qst=1,044 |
Obciążenie śniegiem.
Sk=Qk*C
Sk=0,7*0,6=0,42 kN/m2
S=Sk*γf γf=1,4
S=0,42*1,4=0,588 kN/m2
Obciążenie wiatrem.
Pk=qk*Ce*C*β
qk -ciśnienie prędkości wiatru
Ce-współczynnik eksploatacji
C -współczynnik aerodynamiczny
β -współczynnik porywów wiatru
qk=0,3 kN/m2 Ce=0,7 C=0,475 β=1,8
Pk=0,18 kN/m2
P=Pk* γt γt=1,5
P=0,27 kN/m2
Całkowite obciążenie prostopadłe do połaci przypadające na jedną krokiew.
q1xc=( qstx+Sx+Px)*a a-rozstaw krokwi 1,2m
qstx= qst*cos2α qst=1,044
qstx=0,85 kN/m2
Sx=S*cos2α S=0,588
Sx=0,39 kN/m2
Px=P
Px=0,27 kN/m2
q1xc=1,81 kN/m2
q1kxc=( qkstx+Skx+Pkx)*a a-rozstaw krokwi 1,2m
qkstx= qkst*cos2α qkst=0,92
qkstx=0,75 kN/m2
Skx=Sk*cos2α Sk=0,42
Skx=0,28 kN/m2
Pkx=Pk
Pkx=0,18 kN/m2
q1kxc=1,45 kN/m2
Całkowite obciążenie równoległe do połaci przypadające na jedną krokiew.
q1yc=( qst*sinα+S*sinα*cosα)a
q1yc=1,05 kN/m2
Wymiarowanie krokwi.
Zaprojektowanie przekroju.
Sprawdzenie stanu granicznego nosnosci
Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania
σx≤σdop
σx=Mx/Wx σdop=13 MPa
Mx=$\frac{{q_{\text{xc}}}^{1}*l^{2}}{8}$
Mx=4,38 kNm
Wx=$\frac{b*h^{2}}{6}$
Wx=3,14*10-4
σx=12845 kN/m2=12,845 MPa
fmax≤fdop\
fmax=$\frac{2,09}{384}*\frac{{q_{\text{xl}}}^{1k}*l^{4}}{\text{EI}_{x}}$ fdop=$\frac{l}{300}$
Ix=$\frac{b*h^{3}}{12}$=2,73*10-5m4
E=12*106 kN/m2
fdop=0,0147
fmax=0,009m
Przekrój spełniający te warunki: 8*16 cm
Zbieranie obciążeń:
stropy
ST1
Rodzaj obciążeń | Grubość warstwy [m] | Obciążenia Charakterystyczn [kN/m2] |
Współczynnik obciążeń | Obciążenia obliczeniowe [kN/m2] |
---|---|---|---|---|
Deski klejone warstwowe lakierowane na lepiku gr. 19mm | - | 0,2 | 1,2 | 0.24 |
w-wa betonowa | 0,04 | 23 | 1,3 | 1,196 |
Strop Ackermana wylewka | 0,04 | 23 | 1,1 | 1,01 |
Strop Ackermana żebra | 0,07*0,19 | 24/0,31 | 1,1 | 1,13 |
Strop Ackermana pustaki |
0,09/0,25 | 0,31 | 1,1 | 1,28 |
Tynk cementowo wapienny | 0,015 | 19 | 1,3 | 0,3705 |
- | - | - | - | Σ =5,2265 |
Obciążenia zmienne | - | 1,5 | 1,4 | 2,1 |
q1 | - | - | - | Σ =7,3265 |
ST2
Rodzaj obciążeń | Grubość warstwy [m] | Obciążenia Charakterystyczn [kN/m2] |
Współczynnik obciążeń | Obciążenia obliczeniowe [kN/m2] |
---|---|---|---|---|
Płytki ceramiczne | 0,005 | 21 | 1,2 | 0,126 |
Jastrych gipsowy | 0,05 | 16 | 1,3 | 1,04 |
Folia pe | - | - | - | - |
Strop Ackermana wylewka | 0,04 | 23 | 1,1 | 1,01 |
Strop Ackermana żebra | 0,07*0,19 | 24/0,31 | 1,1 | 1,13 |
Strop Ackermana pustaki |
0,09/0,25 | 0,31 | 1,1 | 1,28 |
Tynk cementowo wapienny | 0,015 | 19 | 1,3 | 0,3705 |
- | - | - | - | Σ=5,0105 |
Obciążenia zmienne | - | 1,5 | 1,4 | 2,1 |
q2 | - | - | - | Σ =7,1105 |
ściany
Ściany nadziemne S2
Rodzaj obciążeń | Grubość warstwy [m] | Obciążenia Charakterystyczn [kN/m2] |
Współczynnik obciążeń | Obciążenia obliczeniowe [kN/m2] |
---|---|---|---|---|
Tynk cementowo wapienny | 0,015 | 19 | 1,3 | 0,37 |
Cegła pełna | 0,25 | 18 | 1,1 | 4,95 |
styropian | 0,12 | 0,45 | 1,2 | 0,0648 |
Cegła klinkierowa | 0,12 | 19 | 1,2 | 2,76 |
q3 | - | - | - | Σ =8,1448 |
Ściany piwnic S1
Rodzaj obciążeń | Grubość warstwy [m] | Obciążenia Charakterystyczn [kN/m2] |
Współczynnik obciążeń | Obciążenia obliczeniowe [kN/m2] |
---|---|---|---|---|
Tynk cementowo wapienny | 0,015 | 19 | 1,3 | 0,37 |
Cegła pełna | 0,25 | 18 | 1,1 | 4,95 |
Tynk cementowo wapienny | 0,015 | 19 | 1,3 | 0,37 |
q4 | - | - | - | Σ =5,69 |
dach
q5=$\frac{{q_{x}}^{c}}{\text{cosα}} = \frac{1,81}{cos(35)} = 2,21$ kN/m2
Przewody kominowe
Rodzaj obciążeń | Grubość warstwy [m] | Obciążenia Charakterystyczn [kN/m2] |
Współczynnik obciążeń | Obciążenia obliczeniowe [kN/m2] |
---|---|---|---|---|
Tynk cementowo wapienny | 0,015 | 19 | 1,3 | 0,37 |
Cegła pełna | 0,38 | 18 | 1,1 | 7,524 |
Tynk cementowo wapienny | 0,015 | 19 | 1,3 | 0,37 |
q6 | - | - | - | Σ=8,264 |
Zestawienie obciążeń na ławy fundamentowe:
Ława „A” Przyjęto ławę o przekroju 0,3m*0,55m
Stropy- (q1+q2)*5,4/2 (7,3265+7,1105)* 5,4/2 =38,97
Dach- q5*11,20/3 2,21*10,20/3 =8,25
Ściany- 2,14* q4+7,72* q3 2,14*5,69+7,72*8,14 =75,2
Ława- 0,3*0,55*25*1,1 =4,54
Nr1 =126,96 kN/m2
Ława „B” Przyjęto ławę o przekroju 0,3m*0,55m
Stropy- (q1+q2)*4,8/2 (7,3265+7,1105)* 4,8/2 =34,65
Dach- q5*11,20/3 2,21*10,20/3 =8,25
Ściany- 2,14* q4+7,72* q3 2,14*5,69+7,72*8,14 =75,02
Ława- 0,3*0,55*25*1,1 =4,54
Nr2 =122,46 kN/m2
Ława „C” Przyjęto ławę o przekroju 0,3m*0,35m
Stropy- =0
Dach- q5*11,95/4 2,21*11,95/4 =6,6
Ściany- 2,14* q4+3,82* q3 2,14*5,69+3,82*8,14 =43,27
Ława- 0,3*0,35*25*1,1 =2,88
Nr3 =52,75 kN/m2
Ława „D” Przyjęto ławę o przekroju 0,3m*0,35m
Stropy- =0
Dach- q5*11,95/4 2,21*11,95/4 =6,6
Ściany- 2,14* q4+3,82* q3 2,14*5,69+3,82*8,14 =43,27
Ława- 0,3*0,35*25*1,1 =2,88
Nr4 =52,75 kN/m2
Ława „E” Przyjęto ławę o przekroju 0,3m*0,55m
Stropy- (q1+q2)*4,8/2+(q1+q2)*5,4/2 (7,3265+7,1105)*4,8/2+(7,3265+7,1105)*5,4/2 =73,64
Dach- q5*11,20/3 2,21*11,20/3 =8,25
Ściany- (2,14+3,72)* q4 (2,14+3,72)*5,69 =33,34
Ława- 0,3*0,55*25*1,1 =4,54
Nr5 =119,77 kN/m2
Ława „F” Przyjęto ławę o przekroju 0,3m*0,4m
Stropy- (q1+q2)*2,4/2*2 (7,3265+7,1105)*2,4/2*2 =34,66
Dach- q5*11,20/3 2,21*11,20/3 =8,25
Ściany- (2,14+3,72)* q4 (2,14+3,72)*5,69 =33,34
Ława- 0,3*0,4*25*1,1 =3,3
Nr6 =79,55 kN/m2
Ława „G” Przyjęto ławę o przekroju 0,3m*0,45m
Przewody kominowe- 10*q6 10*8,264 =82,64
Ława 0,3*0,45*25*1,1 =3,71
Nr7 = 86,35kN/m2
Grunt – piaski – grube i średnie, mało wilgotne, stan średnio zagęszczony.
Nri≤m*QfNB
B≤L B -szerokość ławy L=1m
ND=11,85 NC=22,25 NB=3,97
Cu(r)=0 iC= iD= iB=1 ρB(r)= ρD(r)=1,75t/m3
Dmin=0,6m g=10m/s2 m=0,9
Ława | Szerokość ławy [m] | QfNB | Nri | m*QfNB | Spłenienie warunku Nri≤m*QfNB |
---|---|---|---|---|---|
A | 0,55 | 143,01 | 126,96 | 128,71 | tak |
B | 0,55 | 143,01 | 122,46 | 128,71 | tak |
C | 0,35 | 74,18 | 52,75 | 66,76 | tak |
D | 0,35 | 74,18 | 52,75 | 66,76 | tak |
E | 0,55 | 143,01 | 119,77 | 128,71 | tak |
F | 0,4 | 89,64 | 71,32 | 80,68 | tak |
G | 0,45 | 106,27 | 86,35 | 95,63 | tak |