Politechnika Rzeszowska

Katedra Inżynierii Chemicznej i Procesowej

PROJEKT ZBIORNIKA CIŚNIENIOWEGO

Nr projektu:

Nazwisko i imię

Nazwisko i imię

Nazwisko i imię

Miejscowość, data

Treść zadania projektowego:

Oblicz wymiary elementów składowych pionowego cylindrycznego zbiornika ciśnieniowego przeznaczonego do magazynowania substancji ciekłej (medium)
o masie m_s i ciśnieniem p_rw temperaturze t_r

Obliczenia należy przeprowadzić przyjmując następujące założenia:

1. Stosunek długości całkowitej do średnicy zewnętrznej aparatu mieści się w przedziale s є (2,7);

2. Czas eksploatacji wynosi co najmniej 15 lat;

3. Maksymalny poziom substancji ciekłej nie może przekraczać miejsca łączenia powłoki walcowej z górnym dnem;

4. Dno górne jest zaopatrzone w króciec doprowadzający umożliwiający napełnienie zbiornika a dno dolne w króciec spustowy umożliwiający opróżnienie zbiornika w możliwie najkrótszym czasie bez możliwości wzmacniania otworu;

5. Dno górne jest połączone z powłoką poprzez kołnierz krzyżowy.

Dane projektowe:

Lp.	Substancja	tr [^OC]	pr [bar]	ms [kg]
07	benzen	10	2,2	1575

Dane	Obliczenia	Wyniki
mS = 1575 kg ρ = 879 kg/m^3 wg [1] tr = 10^oC PS = 2,2 * 10^5 Pa VZb = 1,792 m^3 s1 = 2 s2 = 7 D1 = 1,045 m D2 = 0,688 m Dw = 0,8 m hc = 0,04 m Vs = 1,792 m^3 VD = 0,087 m^3 Dw = 0,8 m hw = 0,2 m hc = 0,04 m H = 3,63 m ρs = 879$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$ g = 9,81$\frac{m}{s^{2}}$ ph = 32 kPa PS = 2,2 * 10^5 Pa po = 3,47 * 10^5 Pa R0,2 = 210 MPa x = 1,65 wg WUDT po = 0,4 MPa po = 0,4 MPa Dw = 800 mm α = 1 k = 127 MPa z = 0,85 scor = 0,1 $\frac{\text{mm}}{\text{rok}}$ wg [4] τ = 15 lat go = 1,29 mm c2 = 1,5 mm c3 = 0 gn = 4 mm g = 2,79 mm c1 = 0,4 mm gn = 4 mm c1 = 0,4 mm Dw = 800 mm gn = 4 mm Dz = 808 mm Dw = 800 mm R0, 2^D= 210 MPa xD = 1,4 wg [2] Dw^D = 800 mm gn^D= 4 mm gn^D = 4 mm c1 = 0,4 mm po = 0,4 MPa Dw^D = 800mm c2 = 1,5 mm grz^D= 3,6 mm α = 1 k^D = 150 MPa zrz = 0,44 Dz^D = 808 mm dz^kg= 76,1 mm dc = 78,1 mm hw = 200 mm grz^D = 3,6 mm Dz^D = 808 mm ω = 1,45 $\frac{H_{Z}^{D}}{D_{Z}^{D}}$= 0,253 Dz^D = 808 mm po = 4 MPa yw= 2,69 k^D = 150 MPa g0^d = 1,45 mm c2 = 1,5 mm c3 = 0 gn^D = 4 mm g^D = 2,95 mm c1 = 0,4 mm R^k0,2 = 195 MPa x^k = 1,65 wg [2] po = 0,4 MPa dz^kg= 76,1 mm α = 1 k^k = 119 MPa z^k = 1 go^kg= 0,11 mm c2 = 1,5 mm c3 = 0 gn^kg = 2,6 mm g^kg = 1,6 mm c1^k = 0,6 mm dz^kg = 76,1 mm gn^kg= 2,6 mm dz^kg = 76,1 mm dw^kg = 70,8 mm VS = 1,792m^3 w = 1m/s dw^kg = 70,8 mm VS = 1,792 m^3 VD = 0,087 m^3 Dw = 0,8 m Dz = 0,808m Dw = 0,8 m LW = 3,39 m ρst = 7900$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$ wg [11] Dz = 0,808m Dw = 0,8 m ρst = 7900$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$ hc = 0,04 m gn^D = 0,004 m dz^kg = 76,1 mm dw^kg = 70,8 mm ρst = 7900$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$ Lkg = 153mm D^P = 975 mm L^P = 30 mm n^P = 24 B1^P = 813 mm C1^P = 44 mm ρst = 7900$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$ D^kg =160 mm L^kg =14 mm n^kg =4 B1^kg=77,5 mm C1^kg=12 mm ρst = 7900$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$ mw = 271 kg mD = 14,38 kg mkg = 0,74 kg mKKG = 1,4 kg mP = 73,18 kg mzb =449 kg mS=1575kg mcałk =2024 kg g = 9,81 $\frac{m}{s^{2}}$ Dw = 0,8 m LW = 3,39 m VD = 0,087 m^3 LW = 3390 mm hw = 200 mm gn^D = 4 mm hc = 40 mm	I. Obliczanie przybliżonej objętości zbiornika Obliczamy objętość magazynowanej substancji: VS = $\frac{m_{S}}{\rho_{S}}$= $\frac{1575\text{kg}}{879\frac{\text{kg}}{m^{3}}}$= 1,792 m^3 Przyjmujemy przybliżoną objętość zbiornika: Vzb = 1,792 m^3 II. Ustalenie temperatury obliczeniowej Według warunków UDT [2] przyjmuję: t0 = 20^oC III. Ustalenie ciśnienia obliczeniowego Przyjmujemy ciśnienie podczas próby ciśnieniowej PT wg [2] PT = 1,43 PS = 1,43*2,2*10^5 = =3,15*10^5 Pa Wyznaczamy ciśnienie hydrostatyczne cieczy. W tym celu obliczamy przybliżoną średnicę aparatu: D1 = $\sqrt[3]{\frac{2*V_{\text{Zb}}}{\pi}}$= $\sqrt[3]{\frac{2*1,792\ }{\pi}}$= 1,045 m D2 = $\sqrt[3]{\frac{4*V_{\text{Zb}}}{7*\pi}}$= $\sqrt[3]{\frac{4*1,792\ }{7*\pi}}$= 0,688 m W oparciu o normę PN – 75/ M – 35412 [3] dobieramy średnicę nominalną aparatu w przedziale (D1, D2): Dw = 800 mm = 0,8 m oraz pozostałe wymiary dna : hw = 200 mm = 0,2 m gn^D = 4 mm = 0,004 m hc = 40 mm = 0,04 m Obliczamy objętość dna aparatu : VD = VDE + VDV VD = $\frac{\pi}{24}$Dw^3 + $\frac{\pi}{4}$Dw^2 hc VD = $\frac{\pi}{24}$* (0,8 m)^3 + $\frac{\pi}{4}$* (0,8 m)^2 * 0,04 m = 0,087 m^3 Obliczamy maksymalną wysokość słupa cieczy w zbiorniku: H = $\frac{4(V_{S} - V_{D})}{\text{πD}_{w}^{2}}$+ hc + hw = $\frac{4(1,792 - 0,087)m^{3}}{\pi \cdot {(0,8m)}^{2}}$+ 0,04 + 0,2 = 3,63 m Obliczamy ciśnienie hydrostatyczne cieczy: ph=Hρsg=3,63m*879$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$*9,81$\frac{m}{s^{2}}$= 32 kPa Sprawdzamy udział ciśnienia hydrostatycznego w ciśnieniu roboczym: po = (1,43 * PS) + ph = 1,43 * 2,2 * 10^5 + 0,32 * 10^5 = 3,47 * 10^5 Pa $\frac{p_{h}}{p_{o}}$* 100 % = $\frac{0,32*10^{5}}{3,466*10^{5}}$= 9,25 % > 5 % Uwzględniamy ciśnienie hydrostatyczne w ustalaniu wartości ciśnienia obliczeniowego: po = 4*10^5 Pa = 4 bar IV. Obliczanie grubości nominalnej ścianki powłoki walcowej W oparciu o tablice korozyjne [4] oraz normę PN – EN 10028 – 7 [5] dobieram stal odporną na korozję 1.4301 (X5CrNi18 – 10 ) należącą do grupy stali [18-10], dla której umowna granica plastyczności w temperaturze 20^oC wynosi R0,2 = 210 MPa Obliczamy naprężenie dopuszczalne w ściankach powłoki walcowej: k = $\frac{R_{0,2}}{x}$= $\frac{210\text{MPa}}{1,65}$= 127 MPa Zakładamy wartości współczynnika β ≤ 1, 4 stąd α = 1 Zgodnie z warunkami WUDT przyjmujemy wartość współczynnika wytrzymałościowego z = zb. Wartość współczynnika zb przyjmujemy w oparciu o warunki WUDT [2] dla cisnienia obliczeniowego po i temperatury obliczeniowej to Przyjmujemy, że dla warunków pracy urządzenia to ≤ 200^oCpo ≤ 1, 6MPa wartość współczynnika wytrzymałości złącza zb = 0,85 Obliczamy grubość obliczeniową ścianki powłoki walcowej wg [2] go = $\frac{p_{o}D_{w}}{\frac{2,3}{\alpha}\text{kz} - p_{o}}$=$\frac{0,4\text{MPa}*800\text{mm}}{2,3*127\text{MPa}*0,85 - 0,4\text{MPa}}$=1,29 mm Obliczamy naddatki grubości ścianki. Eksploatacyjny naddatek grubości ścianki obliczamy uwzględniając szybkość korozji materiału konstrukcyjnego: c2 = scor τ c2 = 0,1 $\frac{\text{mm}}{\text{rok}}$* 15 lat = 1,5 mm Przyjmujemy wartość naddatku ze względu na obecność dodatkowych naprężeń : c3 = 0 Obliczamy najmniejszą wymaganą grubość ścianki powłoki walcowej wg [2]: g = go + c2 + c3 g = 1,29mm + 1,5 mm = 2,79 mm W oparciu o katalog producenta blach [6] dobieramy rozmiary arkusza blachy na powłokę walcową zbiornika: 4x1500x3392 mm (2szt.) Grubość nominalna blachy: gn = 4 mm W oparciu o normę PN – EN 10029 [7] ustalamy wartość technologicznego naddatku grubości ścianki c1 równego wartości bezwzględnej największej odchyłki minusowej grubości blachy klasy A: c1 = 0,4 mm Sprawdzamy warunek prawidłowego doboru grubości nominalnej: gn ≥ g + c1 4mm ≥ 2, 79mm + 0, 4mm 4mm ≥ 3, 19mm Grubość nominalna została dobrana prawidłowo. Obliczamy grubość rzeczywistą ścianki powłoki walcowej: grz = gn – c1 grz = 4mm – 0,4mm = 3,6mm Obliczamy średnicę zewnętrzną aparatu: Dz = Dw + 2gn = 800mm + 2* 4mm = 808 mm Sprawdzamy założoną wartość współczynnika β: β = $\frac{D_{z}}{D_{w}}$= $\frac{808\text{mm}}{800\text{mm}}$= 1, 01 ≤ 1, 4 V. Obliczanie grubości nominalnej ścianki den elipsoidalnych W oparciu o tablice korozyjne [4] oraz normę PN – EN 10028 – 7 [5] dobieramy materiał konstrukcyjny na dno elipsoidalne: stal 1.4301 (X5CrNi18 – 10) należącą do grupy stali (18-10) dla której umowna granica plastyczności w temperaturze 20^oC wynosi 210 MPa. Wstępnie dobieramy dno elipsoidalne stalowe wg PN 75/M – 35412 [3] o następujących wymiarach: Dw^D = 800 mm hw = 200 mm gn^D = 4 mm hc = 40 mm Obliczamy naprężenie dopuszczalne w ściankach dna elipsoidalnego: k^D = $\frac{R_{0,2}}{x_{D}}$= $\frac{210\text{MPa}}{1,4}$= 150 MPa Obliczamy średnicę zewnętrzną dna elipsoidalnego: Dz^D = Dw^D + 2gn^D Dz^D = 800mm + 2 * 4mm = 808mm W oparciu o normę PN – EN 10029 [7] ustalamy wartość technologicznego naddatku grubości ścianki c1, równego wartości bezwzględnej największej odchyłki minusowej grubości blachy klasy A: c1 = 0,4 mm Obliczamy grubość rzeczywistą ścianki dna elipsoidalnego: grz^D = gn^D - c1 grz^D = 4mm – 0,4mm = 3,6 mm Obliczamy średnicę otworu nie wymagającego wzmocnienia: zrz = $\frac{p_{o}(D_{w}^{D} + g_{\text{rz}}^{D} - c_{2})}{\frac{2,3}{\alpha}k^{D}(g_{\text{rz}}^{D} - c_{2})}$ zrz = $\frac{0,4\text{MPa}(800 + 3,6 - 1,5)\text{mm}}{\frac{2,3}{1}*150\text{MPa}(3,6 - 1,5)\text{mm}}$ zrz = 0,44 d1 = 8,1$\sqrt[3]{D_{w}^{D}(g_{\text{rz}}^{D} - c_{2})(1 - z_{\text{rz}})}$ d1 = 8,1$\sqrt[3]{800*(3,6 - 1,5)(1 - 0,44)}$ d1 = 79,37 mm d2 = 0,35D^Dz = 0,35 * 808mm=282,8mm d3 = 200 mm Średnica otworu bez wzmocnienia nie powinna przekraczać najmniejszej z obliczonych wartości, czyli d1 = 79,37 mm. Dobieramy średnicę zewnętrzną króćca górnego wg PN ISO 1127 [11] dz^kg = 76,1 mm Przyjmujemy średnicę otworu pod króciec z 2 mm luzem: dc = dz^kg+ 2mm = 76,1 + 2 =78,1mm Obliczamy wartość współczynnika ω: ω = $\frac{d_{c}}{\sqrt{D^{D}g_{\text{rz}}^{D}}}$ ω = $\frac{78,1\text{mm}}{\sqrt{808\text{mm}*3,6\text{mm}}}$= 1,45 Obliczamy wartość stosunku $\frac{H_{Z}^{D}}{D_{Z}^{D}}$ $\frac{H_{Z}^{D}}{D_{Z}^{D}}\ $= $\frac{h_{w} + g_{n}^{D}}{D_{Z}^{D}}$= $\frac{200\text{mm} + 4\text{mm}}{808\text{mm}}$= 0,253 Obliczamy wartość współczynnika konstrukcyjnego dna yw w oparciu o WUDT [2] stosując podwójną interpolację dla uzyskanych wartości współczynnika ω i stosunku $\frac{H_{Z}^{D}}{D_{Z}^{D}}$ yw^25 = $\frac{3,21 - 2,30}{2 - 1}(\omega - 1) + 2,30$= 2,71 yw^30= $\frac{2,92 - 2,00}{2 - 1}(\omega - 1) + 2,00$= 2,41 yw = $\frac{y_{w}^{0,30} - y_{w}^{0,25}}{0,30 - 0,25}(\frac{H_{Z}^{D}}{D_{Z}^{D}} - 0,25) + y_{w}^{0,25}$= $\frac{2,41 - 2,71}{0,30 - 0,25}(0,253 - 0,25) + 2,71$= 2,69 Obliczamy grubość obliczeniową ścianki dna elipsoidalnego: go^D = $\frac{D_{Z}^{D}p_{o}y_{w}}{{4k}^{D}}$ go^D = $\frac{808\text{mm}*0,4\text{MPa}*2,69}{4*150\text{MPa}}$= 1,45 mm Obliczamy najmniejszą wymaganą grubość ścianki dna elipsoidalnego: g^D = g0^d + c2 + c3 g^D = 1,45mm + 1,5mm = 2,95 mm Sprawdzamy warunek prawidłowego doboru grubości nominalnej dna elipsoidalnego: gn^D ≥ g^D + c1 4mm ≥ 2, 95mm + 0, 4mm 4mm ≥ 3, 35mm Grubość nominalna dna została dobrana prawidłowo. V. Obliczenie rozmiarów króćca do napełniania (górnego) W oparciu o tablice korozyjne [4] oraz normę PN – EN 10216 – [8] dobieramy materiał konstrukcyjny stal 1.4301 (X5CrNi18 – 10) należącą do grupy stali [18-10 ], dla której umowna granica plastyczności w temperaturze 20^oC wynosi 195 MPa. Obliczamy naprężenie dopuszczalne w ściankach króćca górnego: k^k = $\frac{R_{0,2}^{k}}{x^{k}}$= $\frac{195\text{MPa}}{1,65}$= 119 MPa Zakładamy wartość współczynnika β ≤ 1, 4 stąd α = 1 Zgodnie z warunkami WUDT [2] przyjmujemy wartość współczynnika wytrzymałościowego z^k = 1 Obliczamy grubość obliczeniową ścianki króćca górnego wg [2]: go^kg= $\frac{p_{o}d_{z}^{\text{kg}}}{\frac{2,3}{\alpha}k^{k}z^{k} + p_{o}}$ go^kg = $\frac{0,4\text{MPa}*76,1\text{mm}}{2,3*119\text{MPa}*1 + 0,4\text{MPa}}$ go^kg = 0,11 mm Naddatki grubości ścianki przyjmujemy jak dla powłoki walcowej i dna. c2 = 1,5 mm c3 = 0 Obliczamy najmniejszą wymaganą grubość ścianki króćca górnego: g^kg = go^kg + c2 + c3 g^kg = 0,11mm + 1,5mm = 1,61 mm W parciu o normę PN ISO 1127 [9] dobieramy grubość nominalną ścianki króćca górnego: gn^kg = 2,6 mm W oparciu o normę PN ISO 1127 [9] ustalamy wartość technologicznego naddatku grubości ścianki c1^k równego wartości bezwzględnej największej odchyłki minusowej grubości ścianki rury klasy T1: c1^k = 0,6 mm Sprawdzamy warunek prawidłowego doboru grubości nominalnej: gn^kg ≥ g^kg + c2^k 2, 6mm ≥ 1, 6mm + 0, 6mm 2, 6mm ≥ 2, 2mm Grubość nominalna została dobrana prawidłowo. Obliczamy średnicę wewnętrzną króćca górnego: dw^kg= dz^kg – 2gn^kg= 76,1mm – 2* 2,6mm = 70,8 mm dw^kg = 70,8 mm Sprawdzamy założoną wartość współczynnika β : β = $\frac{d_{z}^{\text{kg}}}{d_{w}^{\text{kg}}}$= $\frac{76,1\text{mm}}{70,8\text{mm}}$= 1, 1 ≤ 1, 4 Obliczamy czas napełniania/opróżniania zbiornika z założoną prędkością w = 1m/s: τ = $\frac{{4V}_{S}}{\pi d_{w}^{\text{kg}2}}$= $\frac{4*1,792m^{3}}{\frac{\pi*{(0,0688m)}^{2}*1m}{s}}$=455 s τ = 455s Teoretyczny czas napełniania/opróżniania wynosi 7 minut 35 sekund. VI. Ustalenie rozmiarów kołnierzy do łączenia powłoki walcowej z górnym dnem oraz kołnierzy króćców Dobieramy materiał na kołnierze: stal 1.4301 (X5CrNi18 – 10) Dobieramy kołnierz do połączenia powłoki walcowej z górnym dnem o następujących parametrach wg normy PN – EN 1092 - 1[10] Typ kołnierza : kołnierz płaski do przyspawania typ 01 Ciśnienie nominalne: PN 6 Średnica zewnętrzna: D^P = 975 mm Średnica podziałowa otworów na śruby: K^P = 920mm Średnica otworów na śruby: L^P = 30mm Liczba śrub: n^P = 24 Rozmiar śrub: M27 Średnica otworu: B1^P = 813mm Grubość kołnierza: C1^P = 44 mm Dobieramy kołnierz króćca górnego wg normy PN – EN 1092 – 1 [10] o następujących parametrach: Typ kołnierza: kołnierz płaski do przyspawania typ 01 Ciśnienie nominalne: PN 6 Średnica zewnętrzna: D^kg = 160 mm Średnica podziałowa otworów: K^kg = =130mm Średnica otworów na śruby: L^kg = 14mm Liczba śrub: n^kg = 4 Rozmiar śrub: M12 Średnica otworu: B1^kg = 77,5mm Grubość kołnierza: C1^kg = 16mm VIII. Obliczanie masy i ciężaru aparatu Obliczamy długość części walcowej zbiornika: Lw = $\frac{4(V_{S} - V_{D})}{\pi D_{W}^{2}}$= $\frac{4(1,792 - 0,087)m^{3}}{\pi*{(0,8m)}^{2}}$= 3,39 m LW = 3,39 m Obliczamy masę części walcowej zbiornika: mw = $\frac{\pi}{4}(D_{Z}^{2} - D_{W}^{2})L_{W}\rho_{\text{st}}$= $\frac{\pi}{4}({(0,808m)}^{2} - {(0,8m)}^{2}3,39m*879\frac{\text{kg}}{m^{3}})$= 271 kg mw = 271 kg Obliczamy masę dna elipsoidalnego: mD =ρst[ $\frac{\pi}{24}\left( D_{Z}^{3} - D_{W}^{3} \right) + \frac{\pi}{4}\left( D_{Z}^{2} - D_{W}^{2} \right)h_{c} - \backslash n - (\frac{\pi}{4}*d^{z}*g_{n}^{D})\rbrack$= 7900$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$* [$\frac{\pi}{24}$ ((0,808m)^3 - ( 0,8m))^3 +( $\frac{\pi}{4}{(\left( 0,808m \right)}^{2} - \left( 0,8m \right)^{2})*0,04m) - (\frac{\pi}{4}*0,08m*0,004m)\ \rbrack$= 14,38 kg mD = 14,38 kg Przyjmujemy długość króćca górnego: Lkg = 2dZ^kg = 2* 76,1= 153mm Lkg = 153mm Obliczamy masę króćca górnego: mkg = $\frac{\pi}{4}(d_{z}^{\text{kg}2} - d_{w}^{\text{kg}2})L_{\text{kg}}\rho_{\text{st}}$= $\frac{\pi}{4}$[(0,0761m)^2 – (0,0708 m)^2]*0,153m*7900$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$=0,74kg Obliczamy masę kołnierza do połączenia powłoki walcowej z górnym dnem: mP = $\frac{\pi}{4}C_{1}^{P}$ ρst[(D^P2 – B1^P^2) – n^PL^P2] = $\frac{\pi}{4}$0,044m*7900$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$[(0,975m)^2 – (0,813m)^2 – 24*(0,03m)^2] = 73,18 kg mP = 73,18 kg Obliczamy masę kołnierza górnego króćca: mKKG= $\frac{\pi}{4}C_{1}^{\text{kg}}$ρst[(D^kg 2– B1^kg ^2 ) - n^kgL^kg 2] = $= \frac{\pi}{4}$0,012m*7900$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$[(0,16m)^2 – (0,0775m)^2 – 4*(0,014m)^2 ]= 1,4 kg mKKG = 1,4 kg Obliczamy masę pustego zbiornika: mzb = mW + 2mD + mKG +2mKKG + 2mP = 271kg + 2*14,38kg + 0,74kg + 2*1,4 kg + 2*73,18kg =449kg mzb =449 kg Obliczamy masę całkowitą zbiornika: mcałk = mzb + mS = 449kg + 1575kg = 2024 kg mcałk =2024 kg Obliczamy ciężar zbiornika: G = mcałk * g = 2024kg * 9,81 $\frac{m}{s^{2}}$= = 19,86 kN G = 19,86 kN Obliczamy rzeczywistą objętość zbiornika: Vzb = $\frac{\pi}{4}$Dw^2Lw^2 + 2VD = $\frac{\pi}{4}$(0,8m)^2*(3,39m)^2 + 2*0,087m^3 = 5,95m^3 Vzb = 5,95 m^3 Obliczamy długość całkowitą zbiornika: Lcałk = Lw + 2(hc + hw + gn^D ) = =3390mm+ 2(40mm + 200mm + 4mm)= = 3878mm	VS = 1,792 m^3 Vzb = 1,792 m^3 t0 = 20^oC PT = 3,15*10^5 Pa D1 = 1,045 m D2 = 0,688 m DW = 800 mm hw = 200 mm gn^D = 4 mm hc = 40 mm VD = 0,087 m^3 H = 3,63 m ph=32kPa=32*10^3 Pa po = 4 bar R0,2 = 210 MPa k = 127 MPa α = 1 zb = 0,85 go = 1,29 mm c2=1,5mm c3 = 0 g = 2,79 mm gn = 4 mm c1 = 0,4 mm grz = 3,6 mm Dz = 808 mm R0, 2^D = 210 MPa Dw^D = 800 mm hw = 200 mm gn^D = 4 mm hc = 40 mm k^D = 150 MPa Dz^D = 808 mm c1 = 0,4 mm grz^D = 3, 6 mm zrz = 0,44 d1 = 79,37 mm d2 = 282,8 mm d3 = 200 mm dz^kg = 76,1 mm dc = 78,1 mm ω = 1,45 $\frac{H_{Z}^{D}}{D_{Z}^{D}}$= 0,253 yw = 2,69 go^D = 1,45 mm g^D = 2,95 mm R0, 2^k=195 MPa k^k= 119 MPa α = 1 z^k = 1 go^kg= 0,11 mm c2 = 1,5 mm c3 = 0 g^kg = 1,61 mm gn^kg= 2,6 mm c1^k = 0,6 mm dw^kg= 70,8 mm τ = 455 s D^P = 975 mm K^P = 920mm L^P = 30mm n^P = 24 B1^P = 813mm C1^P = 44 mm D^kg = 160mm K^kg = 130mm L^kg = 14 mm n^kg = 4 B1^kg = 77,5 mm C1^kg = 16 mm LW = 3,39 m mw = 271 kg mD = 14,38 kg Lkg = 153mm mkg = 0,74 kg mP = 73,18 kg mKKG = 1,4 kg mzb =449 kg mcałk =2024 kg G = 19,86 kN Vzb = 5,95 m^3 Lcałk = 3878 mm

Najważniejsze zestawienie wyników:	Jednostka	Wartość
Objętość całkowita aparatu	m^3	5,95
Ciśnienie obliczeniowe	MPa	0,4
Temperatura obliczeniowa	^oC	20
Materiał konstrukcyjny powłoki walcowej	-	Stal 1.4301
Materiał konstrukcyjny dna elipsoidalnego	-	Stal 1.4301
Materiał konstrukcyjny króćców	-	Stal 1.4301
Materiał konstrukcyjny kołnierzy	-	Stal 1.4301
Naprężenie dopuszczalne w ściance powłoki walcowej	MPa	127
Naprężenie dopuszczalne w ściance dna elipsoidalnego	MPa	150
Naprężenie dopuszczalne w ściance króćców	MPa	119
Średnica zewnętrzna powłoki walcowej	mm	808
Grubość nominalna ścianki powłoki walcowej	mm	4
Średnica zewnętrzna dna elipsoidalnego	mm	808
Grubość nominalna ścianki dna elipsoidalnego	mm	4
Średnica otworu w dnie elipsoidalnym	mm	78,1
Średnica zewnętrzna króćca górnego	mm	76,1
Grubość nominalna ścianki króćca górnego	mm	2,6
Długość całkowita aparatu	mm	3878
Masa pustego aparatu	kg	449
Masa całkowita aparatu	kg	2024

Literatura:

[1] R.H. Perry, D.W. Green – Chemical Engineers’ Handbook, McGraw-Hill, 2008.

[2] Warunki Urzędu Dozoru Technicznego, 2005.

[3] PN-75/M- 35412 Dna elipsoidalne stalowe o średnicy wewnętrznej od 600 do 4000 mm.

[4 ] Outokumpu Stainless Corrosion Handbook, 2009.

[5] PN-EN 10028-7 Wyroby płaskie ze stali na urządzenia ciśnieniowe. Część 7: Stale odporne na korozję.

[6] Katalog blach walcowanych na gorąco Quarto Plate Europe firmy Outokumpu

[7] PN-EN 10029 Blachy stalowe walcowane na gorąco grubości 3mm i większej. Tolerancje wymiarów i kształtu.

[8] PN-EN 10216-5 Rury stalowe bez szwu do zastosowań ciśnieniowych. Warunki techniczne dostawy. Rury ze stali odpornych na korozję.

[9] PN-ISO 1127 Rury ze stali nierdzewnych.

[10] PN EN 1092-1 Kołnierze i ich połączenia. Kołnierze okrągłe do rur, armatury, kształtek, łączników i osprzętu z oznaczeniem PN. Część 1: Kołnierze stalowe.

[11] PN-EN 10088-1 Stale odporne na korozję. Część 1: gatunki stali odpornych na korozję.