$${V_{H} = P_{H} \cdot 0,25m\left( \text{grubo}sc\text{humusu} \right) = 2059,97m^{2} \cdot 0,25m = 513\ m^{3}\backslash n}\backslash n{3.\ Wykop\ pod\ stopy\backslash n}\backslash n{Glebokosc\ wykopu\ \ 1,04\ m\backslash n}{Wymiary\ wykopu\ :\ 2,9m\ x\ 2,7\ m\ (dno)\ ;\ 4,14m\ x\ 3,94m\ (wierzch)\backslash n}\backslash n{Objetosc\ wykopu\ V_{w} = \frac{1}{6} \cdot h \cdot \lbrack(2 \cdot 4,14 + 2,9) \cdot 3,94 + (2 \cdot 2,9 + 4,14) \cdot 2,7\rbrack = 12,04m^{3}\backslash n}\backslash n{Objetosc\ wszystkich\ wykopow:\ V_{c} = V_{w} \cdot n\left( \text{ilo}sc\text{st}op \right) = 12,04 \cdot 28 = 337m^{3}\backslash n}\backslash n{4.\ Podklad\ z\ chudego\ betonu\ pod\ stopami:\backslash n}\backslash n{Grubosc\ podkladu\ z\ chudego\ betonu\ \ 12\ cm\backslash n}\backslash n{V_{p} = P_{\text{dw}} \cdot h \cdot n\left( \text{ilo}sc\text{st}op \right) = 2,9 \cdot 2,7 \cdot 0,12 \cdot 28 = 26,3\ m^{3}\backslash n}\backslash n\backslash n\backslash n\backslash n$$

$${V_{\text{kielic}ha} = \frac{1}{6} \cdot 0,8 \cdot \lbrack(2 \cdot 0,8 + 0,7) \cdot 0,6 + (2 \cdot 0,7 + 0,8) \cdot 0,5\rbrack = 0,37m^{3}\backslash n}\backslash n{V_{\text{prostopad}los\text{cian}ow} = 2,9 \cdot 2,7 \cdot 0,4 + 2,1 \cdot 1,9 \cdot 0,4 + 1,3 \cdot 1,1 \cdot 0,4 = 5,3m^{3}\backslash n}\backslash n{V_{\text{stopy}} = V_{\text{prostopad}los\text{cian}ow} - V_{\text{kielic}ha} = 5,3 - 0,37 = 4,93m^{3}}$$

V_stop = 4, 93 • 28 = 138, 04 m³ ∖ n∖nCiezar stop

Ciężar stóp fundamentowych: $Q = 0,25\frac{t}{m^{3}} \cdot V_{\text{stopy}} \bullet 28 = 34,51t$

6. Szalowanie i betonowanie stóp.

-4 pracowników

$\frac{88,74m^{3}}{28} = 4,93\ m^{3}$- stopy powyżej 2, 5m³

Robotnicy

$N_{j} = 3,20r - \frac{g}{m^{3}}$ [KNR 2-02 T:0265]

N = 3, 2088, 74 = 283, 97r − g

$${V_{\text{cz}es\text{ci}} = 0,28 \cdot 1,3 \cdot 1,1 - \frac{1}{6} \cdot 0,28 \cdot \lbrack(2 \cdot 0,8 + 0,76) \cdot 0,6 + (2 \cdot 0,76 + 0,8) \cdot 0,56\rbrack = 0,27m^{3}\backslash n}\backslash n{V_{\text{gruntu}} = V_{w} - V_{\text{stopy}} + V_{\text{cz}es\text{ci}} - V_{p} = 11,81 - 0,94 - 4,93 + 0,27 = 6,21m^{3}}$$

V_c = V_gruntu ⋅ 18(iloscstop)=6, 21m³ ⋅ 18 = 111, 78m³

V_wywoz = 259, 82m³ − 111, 78m³ = 148, 04m³ ≈ 149m³ ∖ n ∖ n ∖ n8. Objetosc podsypki piaskowej.∖n ∖ nWyznaczenie powierzchni pod podsypke piaskowa : ∖n ∖ nP_piasku = 18, 6m ⋅ 60, 4m − P_{piaskunastope} ∖ n ∖ nP_{piaskunastope, skrajna} = 0, 85m ⋅ 1, 15m = 0, 98m² ∖ n ∖ nP_{piaskunastope, posrednia} = 1, 10m ⋅ 1, 25m = 1, 38m² ∖ n∖nPowierzchnia ogolem (4 stopy skrajne ;  

$${V_{sl\text{upa}} = 2,61m^{3}\backslash n}{Q_{sl\text{upa}} = V_{sl\text{upa}} \cdot \rho_{\text{betonu}} = 2,61m^{3} \cdot 2,5\frac{t}{m^{3}} = 6,525t}$$

11. Prace montażowe.

Dobrano żuraw wieżowy dolnoobrotowy firmy sarens, typ żurawia LH 256 HC-16 o maksymalnym wysięgu 70 m, maksymalnej roboczej wysokości podnoszenia 58 m i maksymalnym udźwigu 12t.

1. Określenie ciężarów i wymiarów montażowych elementów.

• płyta dachowa E-101 - Q = 1, 3t → Q_mont ≈ 1, 2 ⋅ Q → Q_montpl = 1, 56t

• dźwigar KBOS-21/68 - Q = 6, 88 t → Q_mont ≈ 1, 2 ⋅ Q → Q_montdz = 8, 26 t

• słup główny - Q = 6, 5 → Q_mont ≈ 1, 2 ⋅ Q → Q_monts2 = 7, 8t

1. Ustalenie miejsca składowania elementów.

Elementy zostaną składowane w magazynie przejściowym usytuowanym na placu budowy.

1. Ustalenie trasy przejazdu żurawia.

Trasy przejazdu żurawia zarówno przy montażu słupów jak i dźwigarów oraz płyt dachowych przedstawiono na załączonych rysunkach.

1. Dobór zawiesi montażowych.

Dobrano zawiesie jednocięgnowe firmy KIM o dopuszczalnym obciążeniu roboczym zawiesi liniowych dla liny o średnicy 28 mm:

- w linii prostej: 8,4t

- w obwiązaniu: 6,76t

1. Ustalenie paramentów pracy żurawia przy montażu i sprawdzenie jego udźwigu.

1. Słup główny

H = 6,25 m

L = 6 m

Q_mont =7,8t

Sprawdzenie udźwigu żurawia:

Dla : L = 6m i H = 6, 25 m :        Q_max ≈ 8, 3t ≥ Q_mont = 7, 8t

1. dźwigar

Q_mont,dź =4,8t

Sprawdzenie udźwigu żurawia:

Q_max ≈ 8, 3t ≥ Q_mont = 6, 88 t

1. płyta dachowa

Q_mont,pł =1,56t

Sprawdzenie udźwigu żurawia:

Q_max ≈ 8, 3t ≥ Q_mont = 1, 56t