Ka i Kp, Studia, Przyszle lata, II rok pg, fundamentowanie


1.0.Opis techniczny

1.1.Podstawa opracowania

Projekt ściany szczelnej został wykonany na zlecenie Katedry Geotechniki Politechniki Gdańskiej.

1.2.Zakres opracowania

Zakres opracowania obejmuje wykonanie obliczenie pozwalających na bezpieczne posadowienie budowli w zadanych warunkach geotechnicznych. Do zakresu projektu nie wliczają się badania gruntu na którym ma być posadowiona budowla.

1.3.Lokalizacja

Projektowana ściana szczelna znajduje się w miejscowości Elbląg w województwie Warmińsko- Mazurskim

1.4.Opis obiektu

Projektowana ściana ma charakter ścianki szczelnej z elementów Larssena.

Przewidywana wysokość ściany wynosi 7,6m. Całkowita wysokość ściany wynosi 14,633m. Przewidywane obciążenie naziomu nie przekracza 19kN/m.

2.0.Dane projektowe(rys. 1)

2.1.Na podstawie PN-81/B-03020 - tab. 1 i 2 przyjęto następujące parametry dla poszczególnych warstw.

P o ID=0,4

(mało wilgotny)

Po ID=0,4

(mokry)

PoG (A) IL=0,44

(mokry)

Po ID=0,69 (mokry)

wn[%]

4

18

15

14

ρs[g/cm3]

2,65

2,65

2,65

2,65

ρn[g/cm3]

1,75

2,05

2,10

2,10

φu(n)

37,8o

37,8o

17,4o

40,0o

Cu(n)[kPa]

-

-

30

-

Mo(n)[MPa]

Eo(n)[Mpa]

γs[kN/m3]

26,5

26,5

26,5

26,5

γ[kN/m3]

17,5

20,5

21,0

21,0

γD=γ/(1+wn)

17,37

18,26

18,42

n=(γSD)/γS

0,35

0,31

0,31

γ'=(1-n)*( ρs-ρw)

10,725

11,385

11,385

2.2 Współczynniki parcia i odporu(wartości charakterystyczne)

Współczynnik parcia granicznego Ka:

0x01 graphic

a) Warstwa I (Po) φn=37,80 δ=φn/2=18,90 ε=00 β=00

0x01 graphic
Ka10x01 graphic
=0,219014729

b) Warstwa II (PoG) φn=17,40 δ=φn/2=8,70 ε=00 β=00

Ka20x01 graphic
=0,494530386

c) Warstwa III (Po) φn=400 δ=φn/2=200 ε=00 β=00

Ka30x01 graphic
=0,1994085048

wysokość zastępcza:

hz1=p/γ(n)=0x01 graphic
=1,086 m

hz2=0x01 graphic
=3,077 m

hz3=0x01 graphic
=5,725 m

hz4=0x01 graphic
=8,726 m

Wartości parcia granicznego:

h=d-a=1,4-0,6=0,8m cosβ=1 hI=3,8 m hII=3,0 m

ea=Kan*(z+hz)*cosβ-2c0x01 graphic

ea1=Ka1n*hz*cosβ=0,219014729*17,5*1,086*1=4,162 kPa

ea2=Ka1n*(h+hz1)* cosβ=0,219014729*17,5*(1,086+0,8)*1=7,229 kPa

eag3=Ka1'*(3+hz2)* cosβ =0,219014729*10,725*(3+3,077)*1=14,275 kPa

ead3=Ka2'*hz3* cosβ-2c0x01 graphic
=0,494530386*11,385*5,725*1-2*30*0x01 graphic
=32,233-42,194= -9,961 kPa

eag4=Ka2'*(3+hz3)* cosβ-2c0x01 graphic
= =0,494530386*11,385*(3+5,725)*1-2*30*0x01 graphic
=49,124-42,194=6,93 kPa

ead4=Ka3'*hz4* cosβ =0,1994085048*11,385*8,726*1=19,810 kPa

D=0,75H=0,75*6,2m=4,65m

ea5=Ka3'*(4,65+hz4)* cosβ =0,1994085048*11,385*(4,65+8,726)*1=30,367 kPa

Wartości odporu:

Warstwa III (Po) φn=400 δ=φn/2=200 ε=00 β=00

Kp0x01 graphic
=2,342611359

ep5= Kp'*4,65=2,342611359*11,385*4,65=124,018 kPa

Wartość parcia wody

Ew2=0 kPa

Ew3=10kN/m3*0,6m=6 kPa

Ew4=6 kPa

Ew5=6 kPa

Wartości obliczeniowe(rys. 2):

Ka1'= Ka1*1,1=0,219014729*1,1=0,240916201

Ka2'= Ka2*1,35=0,494530386*1,35=0,667616021

Ka3'= Ka3*1,1=0,1994085048*1,1=0,219349355

Kp'= Kp*0,87=2,342611359*0,87=2,038071882

ea1'= 4,5782 kPa

ea2'=7,9519 kPa

eag3'=15,7025 kPa

ead3'= -13,4474 kPa

eag4'=9,3555 kPa

ead4'=21,791 kPa

ea5'=33,4037 kPa

ep5'= 107,89566 kPa

Parcie wody e2'=6*1,1=6,6 kPa

an=0x01 graphic
1,453480793m

3.0. Metoda Bluma(rys. 3a,3b)

Przejęto ściankę wolnopodpartą

Mmaxmax*H

ηmax=1.55m

H=100 kN

Mmax=1.55m*100 kN=155 kNm

Siła w ściągu ma wartość S''=71,465 kN

WYMIAROWANIE ŚCIANKI

Przyjęto profile Larsena

Mmax =155 kN

0x01 graphic
wskaźnik wytrzymałości ścianki na 1 mb

gdzie:

Mmaxd=1,35*Mmax=1,35*155 kNm=209,25 kNm -obliczeniowy moment zginający

fyd=215 Mpa - obliczeniowa wytrzymałość stali St3S

Wx=0x01 graphic
0,00097326m3=973,26cm3

Z tabeli przyjęto profil Larsena IIn (Wx=1100 cm3)(rys. 4)

Długość całkowita grodzic

L=Hs+t

Hs=d+H=1,4m+6,2m=7,6m -wysokość ścianki ponad dno zbiornika (d,H-dane w temacie projektu)

t=an+1,2*x=1,453m+1,2*4,65m=7,033m- głębokość zagłębienia ścianki w dnie

L=7,6m+7,033m=14,633m

Wymiarowanie kleszczy(rys. 4)

Mmnxn≤αp*W*fd

Przyjęto rozstaw ściągów 2*lx=2*0,8m=1,6m

Kleszcze wykonano z ceowników 2*C120 (Wx=2*60,67cm3=121,33cm3) ze stali St3S (fd=210Mpa)

Na belkę działa obciążenie stałe od gruntu oraz obciążenie zmienne od naziomu

Mmax =0,1*q*l2=0,1*71,465 kN/m*(1,6m)2=18,30 kNm

γn=1,2 αp=1,07

18,30 kNm*1,2=21,96≤1,07*0,000121m3*210000kN/m2=27,26kNm

Wymiarowanie ściągu(rys. 4)

N=S''*lx=71,465 kN*1,6m=114,344 kN przyjęto śrubę M30(An=5,61cm2)

A=πd2/4=7,069cm2

N≤An*fd=5,61cm2*215Mpa=120,615kN>114,344 kN

Dobrano pręt stalowy, gładki ze Stali St3S o przekroju okrągłym φ30 z gwintem M30

Wymiarowanie śruby(rys. 4)

S=S''*b0=71,465 kN*0,8m=57,172 kN przyjęto śrubę M24(An=3,53cm2)

A=πd2/4=4,524cm2

S≤Srt=min(0,65*Rm*As ; 0,85*Re*As)=min(0,65*375MPa*3,53cm2 ; 0,85*235MPa*3,53cm2)=

=min(86,04kN ; 70,51kN)=70,51kN>57,172kN

Wymiarowanie płyty kotwiącej(rys. 5)

Siła w ściągu ma wartość S''=71,465 kN

Warstwa I (Po) φn=37,80 δ=φn/2=18,90 ε=00 β=00 cosε=β=1

0x01 graphic
Ka0x01 graphic
=0,219014729

0x01 graphic
Kp0x01 graphic
=2,247177572

Ka'= Ka1*1,1=0,219014729*1,1=0,240916201

Kp'= Kp*0,87=2,247177572*0,87=1,955044488

hz1=p/γ(n)=0x01 graphic
=1,086 m

hz2=0x01 graphic
=3,077 m

ea'=Ka'n*(z+hz)*cosβ

ea1'=Ka1'*γn*(h1+hz1)* cosβ=0,240916201*17,5*(0,1+1,086)*1=5,0002 kPa

ea2'=Ka1'*γn*(h2+hz1)* cosβ=0,240916201*17,5*(0,8+1,086)*1=7,9519 kPa

ea3'=Ka1'*γ'*(h3+hz2)* cosβ=0,240916201*10,725*(1,2+3,077)*1=11,0510 kPa

ea4'=Ka1'*γ'*(h4+hz2)* cosβ=0,240916201*10,725*(1,7+3,077)*1=12,3429 kPa

ea5'=Ka1'*γ'*(h5+hz2)* cosβ=0,240916201*10,725*(2,0+3,077)*1=13,1181 kPa

hz2'=0x01 graphic
=1,305 m

ep1'=Kp1'*γn*h1* cosβ=1,955044488*17,5*0,1*1=3,4213 kPa

ep2'=Kp1'*γn*h2* cosβ=1,955044488*17,5*0,8*1=27,3706 kPa

ep3'=Kp1'*γ'*(h3 +hz2')* cosβ=1,955044488*10,725*(1,2+1,305)*1=52,5245 kPa

ep4'=Kp1'*γ'*(h4+hz2')* cosβ=1,955044488*10,725*(1,7+1,305)*1=63,0084 kPa

ep5'=Kp1'*γ'*(h5+hz2')* cosβ=1,955044488*10,725*(2,0+1,305)*1=69,2988 kPa

P=Ea+S''=25,60kN+71,465kN=99,735 kN

Ep=107,45 kN

Sprawdzenie współpracy płyt

a=4*0,4m=1,6m

bz=β*b b=1,35m

H/h=2,8/0,8=3,5 => η=4,5 ε=20 β=2,65

bz=2,65*1,35=3,58>a => płyty pracują w grupie

dla gruntów niespoistych mamy:

Zf=Zf'+ Zf''

Zf'=0,5*γ*b*H*η=0,5*17,5*1,35*2,7*4,5=143,52

Zf''=0

Zf=143,52+0=143,52 kN K=99,735 kN

K<m*Zf m=0,8

0,8*143,52 kN=114,816 kN>99,735 kN

Warunek został spełniony

Sprawdzenie stateczności metodą Krantza(rys. 6)

P1=19kN/m2*3,9m=74,1kN/m

G1=10,725kN/m3*3,9m*1m+11,385kN/m3*3,9m*3m+0,5*11,385kN/m3*3,9m*2,25m=274,94kN/m

P2=19kN/m2*5,2m=98,8kN/m

G2=10,725kN/m3*5,2m*1m+0,5*11,385kN/m3*5,2m*3m=144,57kN/m

P3=19kN/m2*1,73m=32,87kN/m

G3=0,5*10,725kN/m3*1,73m*1m=9,28kN/m

P=P1+P2+P3=74,1kN/m+98,8kN/m+32,87kN/m=205,77kN/m

G1+G2+G3=274,94kN/m+144,57kN/m+9,28kN/m=428,79kN/m

C=c*l=30kN/m2*6m=180kN/m

Ea1=25,60kN/m δ=18,90

Ea=121,201 kN/m

Q=549,91kN/m

Sdop=328,02kN

S=99,735 kN/m< 0,8*Sdop=262,42kN/m

Warunek został spełniony

Oświadczam, że powyższy projekt został wykonany samodzielnie

Michał Głód



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
InstrukcjaChZT, Studia, Przyszle lata, II rok pg, chemia
INSTRUKCJASO4, Studia, Przyszle lata, II rok pg, chemia
INSTRUKCJA OZNACZANIAkwasowosczasadowosc, Studia, Przyszle lata, II rok pg, chemia
PYTK 2007, Studia, Przyszle lata, II rok pg, tech betonu
SPRAWOZDANIE Z METOD-8, Studia, Przyszle lata, II rok pg, metody Doświadczalne
Badania cementu II, Studia, Przyszle lata, II rok pg, tech betonu
sciągi(1), Studia, Przyszle lata, II rok pg, geodezja
bo, Studia, Przyszle lata, II rok pg, BO
CEMENT I LAB , Studia, Przyszle lata, II rok pg, tech betonu
Odpowiedzi na pytania z Budownictwa Ogolnego, Studia, Przyszle lata, II rok pg, BO
Bezpieczeństwo instalacji elektrycznych(1), Studia, Przyszle lata, II rok pg, instalacje budowlane
BETONY-sciaga, Studia, Przyszle lata, II rok pg, tech betonu
Odczytywanie charakterystyk, Studia, Przyszle lata, II rok pg, instalacje budowlane
Wybrane, Studia, Przyszle lata, II rok pg, instalacje budowlane

więcej podobnych podstron