1)zakładamy że б­­_obl=б_sn ;za pomocą równania stanu б­­_sn→б_m ; sprawdzamy czy б_m<б­­_sn ;jak nie to б­­_obl=б_m równ.stanu б_m→ б_sn ;Wyznaczyć max zwis w przęśle: f=(a²g)/(8 б); przy upale f_u=(a²g)/(8 б_u);przy sadzi f_sn=(a²g)/(8 б_sn) równ. stanu б­­_sn→б_{u ,} f_max=max{ f_u, f_sn} ; h_min=5+ (U/150) ; H ≥ h_min+ f_max;załużmy że rozpatrujemy przęsło bardzo krótkie: a→0 to б₂= б₁-(α/β)*(t₂-t₁);Dla przęseł krótkich naprężenie zależy od temperatury б­­_max=б_m ; Rozpatrujemy przęsło długie: a→ ∞ , g₂²/(24 β б₂²)= g₁²/(24 β б₁²) ; uzależnienie naprężenia od współczynnika g , a więc zależy od obciążenia dodatkowym ciężarem przewodu б­­_max=б_sn ; a_p-rozpiętość przełomowa przy której naprężenie przy sadzi normalnej równe jest naprężeniu w stanie mrozu б­­_sn=б_m ; stan1(mróz): t₁= -25C, g₁=g , б₁= б­­_obl ;stan2(sadz normalna): t₂= -5C, g₂=g_sn , б₂= б­­_{obl :} б­­_obl-(a_p²g_sn²)/(24 β б_obl²)= б­­_obl-(a_p²g²)/(24 β б_obl²)- (α/β)*(-5+25); (a_p²g_sn²)/(24 β б_obl²)-(a_p²g²)/(24 β б_obl²)=- 20α/β ; (a_p²g_sn²)/(24б_obl²)(g_sn²- g²)= -20α ; a_p=б_obl*pierw[(480α)/(g_sn²- g²)] ; 1. a>a_p - tzn ze jest to przęsło długie→ б­­_max=б_sn= б­­_obl ; 2. a<a_p - przęsło krótkie → б­­_max=б_m= б­­_obl t_kr - temperatura krytyczna -jest to taka temperatura przy której zwis przewodu nieobciążonego sadzią równy jest w stanie sadzi normalnej t_kr<t_u→ f_max=f_u ; t_kr>t_u→ f_max=f_sn ; stan1(Sn) t₁= -5C, g₁=g_sn , б₁= б­­_sn ;stan2: t₂=t_kr , g₂=g , б₂=? ; б­­₂-(a²g²)/(24 β б₂²)= б­­_sn-(a²g_sn²)/(24βб_sn²)- (α/β)*(t_kr+5) ; (a²g_sn)/(8 б_sn)= (a²g)/(8б₂); б­­₂= б­­_sn-(α/β)*(t_kr+5) ; (β/α)( б­­₂- б­­_sn)= -(t_kr+5) ; t_kr=(β/α)( б­­_sn- б­­₂)-5 ; t_kr=(β/α)[(б­­_sn-(gб­­_sn)/g_sn]-5 ; t_kr=(βб­­_sn/α)(1-g/g_sn]-5

Δy=y₁-y₂=p(1+x₁²/2p²)- p(1+x₂²/2p²); Δy=(1/2p)( x₁²-x₂²); Δy_f=x²/2p; y=p·cosh(x/p); p=σ/g; Δy=(1/2p)( x₁²-x₂²); y=(1/2p)( x₁²-x₂²); Δy=x²/2p;

Zwis:f=a²/8p;f=(a²·g)/(8·σ); dl=√(dy²+dx²); dl=√(1+(dy/dx)²)·dx; dy/dx=sin(h)·x/p; rys.;dl=√(1+sin(h)²·x/p)·dx; dl=cos(h)·x/p·dx; dl=całka od 0 do x_b{cos(h)·x/p·dx}=p·sin(h)·x/p|₀^Xb=p·sin(h)·x_b/p; L=2l=2p·sin(h)·x_b/p; L=2(x_b+x_b³/6p²+x_b⁵/12p⁴+···); L=2x_b(1+x_b²/6p²); L=a(1+a²/24p²)-wzór na dł. Przewodów w przęśle.

Długość łuku w przęśle:rys.;

L₁(a₁); L₂(a₂); L=1/2(L₁L₂); 3 parametry pracy stanu przewodu: - temperatura „t”; - naprężenie „σ”; - współ.obciążenia mechanicznego „g”.

Równanie stanu przęsła płaskeigo:g[kg/m·mm²; N/m·mm²]; Z[1/C⁰;1/K];

β-współ. Wydłużenia sprężystego[mm²/kg; mm²/N]; a-rozp. Przęsła; L-dł. przewodu przed rozwieseniem; σ_obl-naprężenie obliczeniowe-max.jakiemoże wystąpić w przewodzie; L=L(1+βσ); w temp.t₁: L₁=L₁(1+βσ₁); w temp.t₂: L₂=L₂(1+βσ₂); L₂=L₁[1+Z(t₂-t₁)]; L₂=L₁[1+Z(t₂-t₁)]·(1+βσ₂); O ile się zmieni dł. Przewodu przy zmianie temp.:L₂-L₁=L₁[1+Z(t₂-t₁)]·(1+βσ₂)-(1+βσ₁); L₂-L₁=L₁[Z(t₂-t₁)+β·(σ₂-σ₁); L₁≈a; L₂-L₁=a[Z(t₂-t₁)+β·(σ₂-σ₁); L=a(1+a²/24p²); L₁=a(1+a²g²/24σ₁²); p=σ/g; L₂=a(1+a2g2/24σ22); (a²g²/24βσ₂² )-(a²g²/24βσ₁²)= Z(t₂-t₁)+β·(σ₂-σ₁); σ₂-(a²g²/24σ₂² )=σ₁-(a²g²/24σ₁²)-(Z/β)(t₂-t₁)-rów. stanu przy zmieiającej się temp.; {g,g_sn,g_sk}⇒G_sn=0,28+0,028·d[daN/m]=[kG/m]; g_sn=g+G_sn/S_c S_c-całkowity przekrój przewodu; {t₁=t₂, g₁=g, g₂=g}⇒σ₂-(a²g_sn²/24βσ₂² )=σ₁-(a²g²/24βσ₁²)-(Z/β)(t₂-t₁)-temp.stała rózne g.; stan 1(t₁; σ₁; g₁); stan 2(t₂; g₂; σ₂=?); σ₂-(a²g₂²/24βσ₂² )=σ₁-(a²g₁²/24βσ₁²)-(Z/β)(t₂-t₁) -row. stanu przęsła płaskeigo uwzględniajace zmiany temp. i wsp. obciążenia mechanicz.

---