Berkowski, W2- budownictwa

Belka stropowa TERIVA Nowa

Dane do obliczeń:

Rozpiętość stropu w świetle l_n=3,96m
Rozstaw belek 60cm
Wysokość pustaka 23,5cm
Grubość płyty nadbetonu 3,5cm
Strop swobodnie podparty, współczynnik α=1
Beton klasy C16/20: fck=20MPa
Warunki środowiskowe suche, wnętrze budynku o niskiej wilgoci powietrza - klasa XC1
Stal klasy A-III o znaku gatunku 34GS: fyk=410MPa, fyd=350MPa

Sprawdzenie warunków częściowego utwierdzenia

Powyżej stropu i pod stropem wymurowana jest ściana, a średnie naprężenie obliczeniowe jej muru σ_cd>0,25MPa
Strop jest oparty na ścianie za pośrednictwem wieńca żelbetowego o szerokości c równej grubości ściany t i nie mniejszej od wysokości konstrukcji stropu h, tak by zapewnione było odpowiednie ramię pary sił mocujących

Podpora 1

OBCIĄŻENIE ZE ŚCIAN

Ciężar własny muru dla pustaków YTONG ENERGO 48cm wynosi: 3,7kN/m³

Obciążenie od ściany wynosi: (3,7*2,6*0,48=4,62kN/m)

Średnie naprężenie obliczeniowe w ścianie

σ_cd=4,62/0,48=11,40kPa=0,011MPa<0,25MPa

Powyżej stropu i pod stropem wymurowana jest ściana, a średnie naprężenie obliczeniowe jej muru σ_cd>0,25MPa - warunek nie spełniony
Strop jest oparty na ścianie za pośrednictwem wieńca żelbetowego o szerokości c równej grubości ściany t i nie mniejszej od wysokości konstrukcji stropu h, tak by zapewnione było odpowiednie ramię pary sił mocujących - warunek nie spełniony

Podpora 2

OBCIĄŻENIE ZE ŚCIAN

Ciężar własny muru dla pustaków YTONG 24cm wynosi: 3,7kN/m³

Obciążenie od ściany wynosi: (3,7*2,6*0,24=2,31kN/m)

Średnie naprężenie obliczeniowe w ścianie

σ_cd=2,31/0,24=9,63kPa=0,009MPa<0,25MPa

Powyżej stropu i pod stropem wymurowana jest ściana, a średnie naprężenie obliczeniowe jej muru σ_cd>0,25MPa - warunek nie spełniony
Strop jest oparty na ścianie za pośrednictwem wieńca żelbetowego o szerokości c równej grubości ściany t i nie mniejszej od wysokości konstrukcji stropu h, tak by zapewnione było odpowiednie ramię pary sił mocujących - warunek nie spełniony

obciążenia

układ warstw:

- płytki ceramiczne 8mm

- gładź cementowa 35mm

- folia PE 0,2mm

- styropian 20mm

- strop teriva 240mm

- tynk gipsowy 10mm

Obciążenie	Wartość charakterystyczna	Współczynnik obciążenia	Wartość obliczeniowa
Obciążenie stałe płytki ceramiczne 8mm 0,008210,66	0,111	1,2	0,133
Gładź cementowa grubości 35mm 0,035210,66	0,485	1,3	0,631
Styropian grubości 20mm 0,020,450,66	0,006	1,2	0,007
Strop Teriva I 2,68*0,66	1,769	1,1	1,946
Tynk gipsowy grubość 10mm 0,01120,66	0,079	1,3	0,103
RAZEM:	2,450		2,820
Obciążenie zmienne technologiczne 1,5	1,500	1,4	2,100
Obciążenie zastępcze od scianek działowych 1,25	1,250	1,2	1,500
RAZEM g+p	5,200		6,420

Wartość charakterystyczna obciążenia całkowitego wynosi 6,462kN/m² i jest mniejsza od wartości charakterystycznej granicznej wynoszącej 6,51kN/m², podanej w tabeli 4,35 w książce. Na tej podstawie można przyjąc w przedmiotowym stropie belke o rozpiętości modularnej 4,2m

Wartość obliczeniowa przypadająca na jedną belke wynosi:

(g+p)*0,6=6,42

Rozpiętość obliczeniowa belki wynosi 3,96*1,05=4,16m

WĘZŁY:

0x01 graphic

OBCIĄŻENIA:

0x01 graphic

MOMENTY:

0x01 graphic

TNĄCE:

0x01 graphic

NORMALNE:

0x01 graphic

SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu

Obciążenia obl.: A

------------------------------------------------------------------

Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]:

------------------------------------------------------------------

1 0,00 0,000 -0,00 13,35 0,00

0,50 2,080 13,89* 0,00 0,00

1,00 4,160 -0,00 -13,35 0,00

------------------------------------------------------------------

* = Wartości ekstremalne

Moment zginający belke wynosi

M=13,89kNm

D=240-40*0,5=220mm

Moment zginający przenoszony przez przekrój b_eff=600,00mm wynosi:

0x01 graphic

Przekrój jest pozornie teowy.

Wartość współczynnika 0x01 graphic

Dla wartościu μ_sc=0,055 ρ=0,17%

Pole przekroju zbrojenia A_s1=ρ*b_eff*d=0,0013*0,6*0,2=0,000156m²

Sprawdzenie warunku na minimalne pole przekroju zbrojenia rozciąganego:

B_w=0,08m

A_s1=0,000156>0,26*b_w*d*f_ctm/f_yk=0,26*0,08*0,2*1,9/410=0,0000193

1,56*10^-4>1,93*10^-5

Warunek jest spełniony

Podwójna belka stropowa TERIVA Nowa

Dane do obliczeń:

Rozpiętość stropu w świetle l_n=3,96m
Rozstaw belek 60cm
Wysokość pustaka 23,5cm
Grubość płyty nadbetonu 3,5cm
Strop swobodnie podparty, współczynnik α=1
Beton klasy C16/20: fck=20MPa
Warunki środowiskowe suche, wnętrze budynku o niskiej wilgoci powietrza - klasa XC1
Stal klasy A-III o znaku gatunku 34GS: fyk=410MPa, fyd=350MPa

Sprawdzenie warunków częściowego utwierdzenia

Powyżej stropu i pod stropem wymurowana jest ściana, a średnie naprężenie obliczeniowe jej muru σ_cd>0,25MPa
Strop jest oparty na ścianie za pośrednictwem wieńca żelbetowego o szerokości c równej grubości ściany t i nie mniejszej od wysokości konstrukcji stropu h, tak by zapewnione było odpowiednie ramię pary sił mocujących

Podpora 1

OBCIĄŻENIE ZE ŚCIAN

Ciężar własny muru dla pustaków YTONG ENERGO 48cm wynosi: 3,7kN/m³

Obciążenie od ściany wynosi: (3,7*2,6*0,48=4,62kN/m)

Średnie naprężenie obliczeniowe w ścianie

σ_cd=4,62/0,48=11,40kPa=0,011MPa<0,25MPa

Powyżej stropu i pod stropem wymurowana jest ściana, a średnie naprężenie obliczeniowe jej muru σ_cd>0,25MPa - warunek nie spełniony
Strop jest oparty na ścianie za pośrednictwem wieńca żelbetowego o szerokości c równej grubości ściany t i nie mniejszej od wysokości konstrukcji stropu h, tak by zapewnione było odpowiednie ramię pary sił mocujących - warunek nie spełniony

Podpora 2

OBCIĄŻENIE ZE ŚCIAN

Ciężar własny muru dla pustaków YTONG 24cm wynosi: 3,7kN/m³

Obciążenie od ściany wynosi: (3,7*2,6*0,24=2,31kN/m)

Średnie naprężenie obliczeniowe w ścianie

σ_cd=2,31/0,24=9,63kPa=0,009MPa<0,25MPa

Powyżej stropu i pod stropem wymurowana jest ściana, a średnie naprężenie obliczeniowe jej muru σ_cd>0,25MPa - warunek nie spełniony
Strop jest oparty na ścianie za pośrednictwem wieńca żelbetowego o szerokości c równej grubości ściany t i nie mniejszej od wysokości konstrukcji stropu h, tak by zapewnione było odpowiednie ramię pary sił mocujących - warunek nie spełniony

obciążenia

układ warstw:

- ścianka działowa ytong 2,6m

- gładź cementowa 35mm

- folia PE 0,2mm

- styropian 20mm

- strop teriva 240mm

- tynk gipsowy 10mm

Obciążenie	Wartość charakterystyczna	Współczynnik obciążenia	Wartość obliczeniowa
Gładź cementowa grubości 35mm 0,035210,66	0,485	1,3	0,631
Styropian grubości 20mm 0,020,450,66	0,006	1,2	0,007
Strop Teriva I 2,68*0,66	1,769	1,1	1,946
Tynk gipsowy grubość 10mm 0,01120,66	0,079	1,3	0,103
RAZEM:	2,339		2,687
Obciążenie zmienne technologiczne 1,5	1,500	1,4	2,100
Obciążenie stałe ścianka działowa ytong 2,6m 3,72,60,12	1,154	1,2	1,385
RAZEM g+p	4,993		6,172

Wartość charakterystyczna obciążenia całkowitego wynosi 4,993kN/m² i jest mniejsza od wartości charakterystycznej granicznej wynoszącej 6,51kN/m², podanej w tabeli 4,35 w książce. Na tej podstawie można przyjąc w przedmiotowym stropie belke o rozpiętości modularnej 4,2m

Wartość obliczeniowa przypadająca na jedną belke wynosi:

(g+p)*0,6=3,703

Rozpiętość obliczeniowa belki wynosi 3,96*1,05=4,16m