METALE 1, Konstrukcje metalowe-elementy


1. DANE TECHNICZNE :

Rodzaj stropu : płyta żelbetowa na blasze fałdowej.

0x08 graphic
0x08 graphic
terakota 0,015 m

0x08 graphic
gładź cementowa 0,03 m

0x08 graphic
0x08 graphic
płyta pilśniowa 0,02 m

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
wylewka betonowa 0,06 m

blacha trapezowa T55 × 188

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
belka I

płyta gipsowo - kartonowa 0,015 m

0x08 graphic
0x08 graphic

Klasa cegły : 20 MPa

Marka zaprawy : 5 MPa

2. SCHEMAT ROZMIESZCZENIA BELEK STROPOWYCH

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
3. OBLICZENIE BELKI A-1

rozstaw belek 2,9 m

3.1. Zestawienie obciążeń

Qk

[ kN/m]

γf

Qo

[ kN/m]

terakota 0,015 m 44 kN/m3

1,914

1,2

2,297

gładź cementowa 0,03 m 21 kN/m3

1,827

1,3

2,375

płyta pilśniowa 0,02 m 5,5 kN/m3

0,319

1,3

0,415

wylewka betonowa 0,06 m 24 kN/m3

4,176

1,2

5,011

blacha trapezowa T55 × 188 104,97 kN/m2

0,220

1,1

0,242

belka I 340 68,1 kN/m

0,668

1,1

0,735

płyta gipsowo - kartonowa 0,015 m

0,522

1,2

0,626

Σ

9,646

11,701

Obciążenie zmienne 5,5 kPPa

15,95

20,735

Obciążenie całkowite

25,596

1,3

32,436

Obciążenie montażowe Mo=1,5*1,4*2,9=6,09 kN/m

3.2. Schemat statyczny

0x08 graphic
0x08 graphic
(po+qo)=32,436 kN

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
lo

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

lo=1,025⋅ls=6,25 m

3.3. Obliczenie sił wewnętrznych.

0x01 graphic

3.4. Wstępne przyjęcie przekroju.

Przyjęto I 340 Wx=923 cm3

0x01 graphic

0x01 graphic

Mr - nośność obliczeniowa przekroju

ϕL - współczynnik zwichrzenia

Wx - wskaźnik wytrzymałości

αp - obl. wsp. rezerwy plastycznej, dla I normalnego αp=1,07

0x01 graphic

0x01 graphic

3.5. Charakterystyki przekroju.

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

3.6. Sprawdzenie ugięcia belki.

0x01 graphic

3.7. Określenie klasy przekroju.

dla I 340 tf=18,3 > 16 mm ⇒ fd=205 MPa

0x01 graphic

0x01 graphic

klasa I

0x01 graphic

klasa I

0x01 graphic

klasa I

Przekrój nie jest narażony na utratę stateczności. Cały przekrój spełnia założenia klasy I.

3.8. Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie.

0x01 graphic

0x01 graphic
-wsp. niestateczności (przy ścinaniu 0x01 graphic
=1,0 )

0x01 graphic
-pole przekroju czynnego przy ściananiu

0x01 graphic

dla klasy I V < 0,6 VR

0x01 graphic

3.9. Wyznaczenie współczynnika niestateczności ϕL.

0x01 graphic

as - różnica wsp. środka ścinania i punktu przyłoż. obc

as=ys - ao

0x01 graphic
dla I by=0

0x01 graphic
z tab.11 ϕL=0,637

0x01 graphic

3.10.Sprawdzenie belki na zwichrzenie przy wylewaniu

Zestawienie obciążeń :

-ciężar własny belki 0,735

-blacha fałdowa 0,242

-obciążenie montażowe 6,09

7,067 kN/m

0x01 graphic

3.11. Sprawdzenie docisku oparcia belki na murze.

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
Fd Fr

a

0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
a s a

Fd - powierzchnia docisku

Fr - powierzchnia rozdziału

s - szerokość stopki belki

0x01 graphic

dla I 340 a =26 cm

klasa cegły: 20 MPa

klasa zaprawy : 5 MPa

0x01 graphic

0x01 graphic

R - reakcja belki na murze

Rmk - wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie Rmk=3,1 MPa

γm - współczynnik materiałowy (przy ściskaniu γm=1,5)

Rm = 2066,67 kPa

-powierzchnia rozdziału

0x01 graphic

-powierzchnia docisku

0x01 graphic

-współczynnik

0x01 graphic

-średnie naprężenia na powierzchni rozdziału

0x01 graphic

-współczynnik korekcyjny

0x01 graphic

warunek spełniony

4. OBLICZENIE BELKI A-2

rozstaw belek 2,3 m

4.1. Zestawienie obciążeń

Qk

[ kN/m]

γf

Qo

[ kN/m]

terakota 0,015 m 44 kN/m3

1,518

1,2

1,822

Gładź cementowa 0,03 m 21 kN/m3

1,449

1,3

1,884

płyta pilśniowa 0,02 m 5,5 kN/m3

0,253

1,3

0,329

wylewka betonowa 0,06 m 24 kN/m3

3,312

1,2

3,974

blacha trapezowa T55 × 188 104,97 kN/m2

0,220

1,1

0,242

belka I 300 54,2 kg/m

0,532

1,1

0,585

płyta gipsowo - kartonowa 0,015 m

0,414

1,2

0,497

Σ

7,698

9,333

Obciążenie zmienne 5,5 kPPa

12,65

16,445

Obciążenie całkowite

20,348

1,3

25,778

Obciążenie montażowe Mo=1,5*1,4*2,3=4,83 kN/m

4.2. Schemat statyczny

0x08 graphic
0x08 graphic
(po+qo)=25,778 kN

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
lo

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

lo=1,025⋅ls=5,945 m

4.3. Obliczenie sił wewnętrznych.

0x01 graphic

4.4. Wstępne przyjęcie przekroju.

Przyjęto I 300 Wx=653 cm3

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

4.5. Charakterystyki przekroju.

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

4.6. Sprawdzenie ugięcia belki.

0x01 graphic

4.7. Określenie klasy przekroju.

dla I 300 tf=16,2 > 16 mm ⇒ fd=205 MPa

0x01 graphic

0x01 graphic

klasa I

0x01 graphic

klasa I

0x01 graphic

klasa I

Przekrój nie jest narażony na utratę stateczności. Cały przekrój spełnia założenia klasy I.

4.8. Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie.

0x01 graphic

0x01 graphic
-wsp. niestateczności (przy ścinaniu 0x01 graphic
=1,0 )

0x01 graphic
-pole przekroju czynnego przy ściananiu

0x01 graphic

dla klasy I V < 0,6 VR

0x01 graphic

4.9. Wyznaczenie współczynnika niestateczności ϕL.

0x01 graphic

as - różnica wsp. środka ścinania i punktu przyłoż. obc

as=ys - ao

0x01 graphic
dla I by=0

0x01 graphic
z tab.11 ϕL=0,692

0x01 graphic

4.10. Sprawdzenie belki na zwichrzenie przy wylewaniu

Zestawienie obciążeń :

-ciężar własny belki 0,532

-blacha fałdowa 0,242

-obciążenie montażowe 4,83

5,604 kN/m

0x01 graphic

4.11. Sprawdzenie docisku oparcia belki na murze.

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
Fd Fr

a

0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
a s a

Fd - powierzchnia docisku

Fr - powierzchnia rozdziału

s - szerokość stopki belki

0x01 graphic

dla I 300 a =25 cm

klasa cegły: 20 MPa

klasa zaprawy : 5 MPa

0x01 graphic

0x01 graphic

R - reakcja belki na murze

Rmk - wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie Rmk=3,1 MPa

γm - współczynnik materiałowy (przy ściskaniu γm=1,5)

Rm = 2066,67 kPa

-powierzchnia rozdziału

0x01 graphic

-powierzchnia docisku

0x01 graphic

-współczynnik

0x01 graphic

-średnie naprężenia na powierzchni rozdziału

0x01 graphic

-współczynnik korekcyjny

0x01 graphic

warunek spełniony

5. OBLICZENIE PODCIĄGU P-1

5.1. Zestawienie obciążeń

Qk

[ kN/m]

γf

Qo

[ kN/m]

obciążenie z ostatniego przęsła

4,489

5,483

belka I 400 92,6 kg/m

0,908

1,1

0,999

Obciążenie zmienne 5,5 kPPa

15,95

1,3

20,735

Obciążenie całkowite

21,347

27,217

Obciążenie montażowe Mo=1,5*1,4* = kN/m

5.2. Schemat statyczny

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic

lo

lo=1,025⋅ls=6,25 m

5.3. Obliczenie sił wewnętrznych.

Obliczenia wykonano w programie PRĘTY

0x01 graphic

5.4. Wstępne przyjęcie przekroju.

Przyjęto I 400 Wx=1460 cm3

0x01 graphic

0x01 graphic

Mr - nośność obliczeniowa przekroju

ϕL - współczynnik zwichrzenia

Wx - wskaźnik wytrzymałości

αp - obl. wsp. rezerwy plastycznej, dla I normalnego αp=1,07

0x01 graphic

0x01 graphic

5.5. Charakterystyki przekroju.

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

5.6. Sprawdzenie ugięcia belki.

Ugięcie belki odczytano z programy PRĘTY

0x01 graphic

5.7. Określenie klasy przekroju.

dla I 400 tf=21,6 > 16 mm ⇒ fd=205 MPa

0x01 graphic

0x01 graphic

klasa I

0x01 graphic

klasa I

0x01 graphic

klasa I

Przekrój nie jest narażony na utratę stateczności. Cały przekrój spełnia założenia klasy I.

5.8. Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie.

0x01 graphic

0x01 graphic
-wsp. niestateczności (przy ścinaniu 0x01 graphic
=1,0 )

0x01 graphic
-pole przekroju czynnego przy ściananiu

0x01 graphic

dla klasy I V < 0,6 VR

0x01 graphic

5.9. Wyznaczenie współczynnika niestateczności ϕL.

0x01 graphic

as - różnica wsp. środka ścinania i punktu przyłoż. obc

as=ys - ao

0x01 graphic
dla I by=0

0x01 graphic

z tab.11 ϕL=0,726

0x01 graphic

5.10. Sprawdzenie belki na zwichrzenie przy wylewaniu

Zestawienie obciążeń :

-ciężar własny belki 0,532

-blacha fałdowa 0,242

-obciążenie montażowe

0x01 graphic

6. OBLICZENIE PODCIĄGU P-2

6.1. Zestawienie obciążeń

Qk

[ kN/m]

γf

Qo

[ kN/m]

obciążenie z ostatniego przęsła

4,489

5,483

belka I 400 92,6 kg/m

0,908

1,1

0,999

Obciążenie zmienne 5,5 kPPa

15,95

1,3

20,735

Obciążenie całkowite

21,347

27,217

Obciążenie montażowe Mo=1,5*1,4* kN/m

6.2. Schemat statyczny

0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

lo

lo=1,025⋅ls=6,25 m

6.3. Obliczenie sił wewnętrznych.

Obliczenia wykonano w programie PRĘTY

0x01 graphic

6.4. Wstępne przyjęcie przekroju.

Przyjęto I 400 Wx=1460 cm3

0x01 graphic

0x01 graphic

Mr - nośność obliczeniowa przekroju

ϕL - współczynnik zwichrzenia

Wx - wskaźnik wytrzymałości

αp - obl. wsp. rezerwy plastycznej, dla I normalnego αp=1,07

0x01 graphic

0x01 graphic

6.5. Charakterystyki przekroju.

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

6.6. Sprawdzenie ugięcia belki.

Ugięcie belki odczytano z programy PRĘTY

0x01 graphic

6.7. Określenie klasy przekroju.

dla I 400 tf=21,6 > 16 mm ⇒ fd=205 MPa

0x01 graphic

0x01 graphic

klasa I

0x01 graphic

klasa I

0x01 graphic

klasa I

Przekrój nie jest narażony na utratę stateczności. Cały przekrój spełnia założenia klasy I.

6.8. Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie.

0x01 graphic

0x01 graphic
-wsp. niestateczności (przy ścinaniu 0x01 graphic
=1,0 )

0x01 graphic
-pole przekroju czynnego przy ściananiu

0x01 graphic

dla klasy I V < 0,6 VR

0x01 graphic

6.9. Wyznaczenie współczynnika niestateczności ϕL.

0x01 graphic

as - różnica wsp. środka ścinania i punktu przyłoż. obc

as=ys - ao

0x01 graphic
dla I by=0

0x01 graphic

z tab.11 ϕL=0,726

0x01 graphic

6.10. Sprawdzenie belki na zwichrzenie przy wylewaniu

Zestawienie obciążeń :

-ciężar własny belki 0,532

-blacha fałdowa 0,242

-obciążenie montażowe

0x01 graphic

6.11. Sprawdzenie docisku oparcia belki na murze.

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
Fd Fr

a

0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
a s a

Fd - powierzchnia docisku

Fr - powierzchnia rozdziału

s - szerokość stopki belki

0x01 graphic

dla I 300 a =28 cm

klasa cegły: 20 MPa

klasa zaprawy : 5 MPa

0x01 graphic

0x01 graphic

R - reakcja belki na murze

Rmk - wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie Rmk=3,1 MPa

γm - współczynnik materiałowy (przy ściskaniu γm=1,5)

Rm = 2066,67 kPa

-powierzchnia rozdziału

0x01 graphic

-powierzchnia docisku

0x01 graphic

-współczynnik

0x01 graphic

-średnie naprężenia na powierzchni rozdziału

0x01 graphic

-współczynnik korekcyjny

0x01 graphic

warunek nie jest spełniony

6.12. Wyznaczenie szerokości podkładki.

Przyjęto wstępnie md=1,41 s=0,155

0x01 graphic

przyjęto b = 32 cm

-powierzchnia rozdziału

0x01 graphic

-powierzchnia docisku

0x01 graphic

-współczynnik

0x01 graphic

-średnie naprężenia na powierzchni rozdziału

0x01 graphic

-współczynnik korekcyjny

0x01 graphic

warunek spełniony

6.13. Obliczenie grubości podkładki.

-przekrój α-α

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

przyjęto grubość podkładki 15 mm = 0,015 m

0x01 graphic

nośność 0x01 graphic
warunek spełniony

-przekrój β-β

0x01 graphic

0x01 graphic

nośność 0x01 graphic
warunek spełniony

7. OBLICZENIE BLACHOWNICY

7.1. Założenia :

7.1.Schemat statyczny :

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
Rż Rż Rż Rż Rp

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
g=2,05 kN/m

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
lo

lo = 1,025 ⋅ l = 1,025 ⋅ 14,5 = 14,86 m

7.3. Zestawienie obciążeń

Rż - reakcje od żeber

Rp - reakcje od podciągów

Rż = 2 ⋅ 101,36 = 202,72 kN

Rp = 170,26 + 199,99 = 370,25 kN

Obciążenie od ciężaru własnego :

0x01 graphic

7.4. Obliczenie sił wewnętrznych.

Obliczenia wykonano w programie PRĘTY

0x01 graphic

7.5. Wymiarowanie.

0x01 graphic
ϕ = ϕp dla stanu krytycznego przyjęto wstępnie ϕp=1

0x01 graphic

grubość środnika :

dla blachownicy o długości 14,86 m przyjęto grubość tw = 10 mm

wysokość środnika:

0x01 graphic

przyjęto : h = 115 cm

sprawdzenie warunków

0x01 graphic
⇒ warunek spełniony

0x01 graphic

0x01 graphic
⇒ warunek spełniony

szerokość pasa :

0x01 graphic

0x01 graphic
przyjęto ⇒ 0x01 graphic

grubość pasa :

0x01 graphic

0x01 graphic
przyjęto ⇒ 0x01 graphic

przyjęto pasy:

0x01 graphic

0x01 graphic
0x01 graphic

1. 0x01 graphic

0x01 graphic

2. 0x01 graphic

0x01 graphic

3. 0x01 graphic

0x01 graphic

Lp.

Opis przekroju

bf × tf × tw × h [cm]

Wx

[cm3]

A

[cm2]

1

2

3

20 × 4 × 1 × 115

25 × 3,5 × 1 × 115

30 × 3 × 1 × 115

11271,21

12148,98

12451,56

80

87,5

90

Na podstawie tabeli optymalizacyjnej dobrano wymiary blachownicy:

30 × 3 × 1 × 115 cm

7.6. Określenie klasy przekroju.

Klasyfikacja przekroju: 0x01 graphic

środnik :

0x01 graphic
klasa IV

pasy:

0x01 graphic
klasa I

Ze względu na środnik całość projektujemy w klasie IV.

7.7. Nośność w stanie krytycznym.

0x01 graphic

Według tabeli 8 PN-03200 dla β>1 i ν=0 K2=0,4

0x01 graphic

z tabeli 9 PN-03200 odczytano ϕp=0,958

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
wg tabl. Z1-2 B-03200

ys = 0

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
z tabl. 11, wg krzywej „a” odczytano ϕL=0,992

Sprawdzenie nośności

0x01 graphic

7.8. Kształtowanie podłużne blachownicy.

0x01 graphic

bez zmiany grubości pasów:

0x01 graphic

Zmiana grubości pasa górnego następuje w odległości 4,5 m od podpór co odpowiada następującym wartością sił wewnętrznych:

M = 1584,4 kNm

T = 208,73 kN

Potrzebny wskaźnik zginania:

0x01 graphic

przyjęto: tf górne =2,5 cm bf=30 cm h=115 cm tw=1 cm tf dolne =3,0 cm

Wyznaczenie nowego wskaźnika zginania.

0x01 graphic

Zmiana grubości pasa dolnego następuje w odległości 4,0 m od podpór co odpowiada następującym wartością sił wewnętrznych:

M = 1479,9 kNm

T = 209,75 kN

Potrzebny wskaźnik zginania:

0x01 graphic

przyjęto: tf górne =2,5 cm bf=30 cm h=115 cm tw=1 cm tf dolne =2,5 cm

Wyznaczenie nowego wskaźnika zginania.

0x01 graphic

Sprawdzenie nośności przekroju po zmianie grubości pasa górnego.

0x01 graphic

Sprawdzenie nośności przekroju po zmianie grubości pasa dolnego.

0x01 graphic

Nośność przekroju osłabionego spoiną

0x01 graphic

Nośność przekroju z uwzględnieniem siły poprzecznej

0x01 graphic

7.9. Sprawdzenie ugięcia

0x01 graphic

7.10. Nośność obliczeniowa przekroju ze względu na ścinanie

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Warunek nie został spełniony należy więc zmniejszyć rozstaw żeber. Przyjęto a=1.45 m.

0x01 graphic

0x01 graphic
⇒ warunek spełniony

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

warunek spełniony

7.11. Częstość drgań własnych.

Ix=0x01 graphic
cm4

Obciążenie belki A-1 q=32,436 kN/m l=6,25 m

α=π lo=14,9 m qo=2,05 kN/m

obciążenie stałe q=

0x01 graphic

7.12. Obliczenie spoin pasowych.

Q=790,92 kN Ix=0x01 graphic
cm4

Dobranie grubości spoin

tw=10 mm tf=30 mm h=1,15 m bf=0,30

0x01 graphic
< anom < 0x01 graphic

przujmuję anom = 7 mm

a=1,3 anom = 9,1 mm

0x01 graphic

7.13. Obliczenie żeber

7.13.1. Dobór żeber usztywniających.

a<2h

1,45 m < 2⋅1,15=2,30 m

b=hw=1,15 m (wysokość środnika)

tw=0,010m

Warunek sztywności

0x01 graphic

przyjęto następujące wymiary żebra

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
warunek spełniony

7.13.2. Żebro podporowe

Przyjęto do współpracy środnik o długości 30 tw

h=0,145m

g=0,008m

tw=0,010m

0x01 graphic

klasa przekroju

0x01 graphic

wpływ niestateczności miejscowej

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
,905

0x01 graphic

Wyznaczenie współczynnika ϕ

0x01 graphic

smukłość żebra

0x01 graphic

na podstawie tablicy 11 ϕ=0,989

0x01 graphic

przekrój nie ulegnie utracie stateczności miejscowej

7.14. Sprawdzenie środnika w złożonym stanie naprężenia

0x01 graphic

wartości w miejscu zmiany grubości pasa dolnego

0x01 graphic

moment jaki przenosi środnik

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

warunek został spełniony.

7.15. Styki montażowe.

-naprężenia w pasie górnym

0x01 graphic

M=1584,4 kNm h=20 mm Ix= 0x01 graphic
cm4

0x01 graphic

-naprężenia w pasie dolnym

0x01 graphic

7.16. Połączenie środników.

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

7.17. Obliczenie łożyska.

0x01 graphic

przyjęto r=0,10m

zakładam h=0,05 m a=0,1m

sprawdzenie warunku na docisk

0x01 graphic

obliczenie łożyska na murze

RA=420,67 kN Rm=2066,7kPa md=1

0x01 graphic

przyjęto wymiary L=0,5m B=0,45m Fd=0,225m2

obliczenie grubości podkładki

0x01 graphic

przyjmuję g=0,03m

0x01 graphic

warunek spełniony

8. OBLICZENIE STATYCZNE I WYMIAROWANIE SŁUPA STALOWEGO.

8.1.Zestawienie obciążeń obliczeniowych.

-reakcja przekazywana przez blachownicę R = 790,92 kN.

8.2.Rysunki schematyczne. Przyjęcie wymiarów.

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

lwy

lwx

Lwx=8,00 m lwy=8,00+1,15-0,5⋅0,40=8,95m

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

8.3.Wstępny dobór przekroju.

Warunki oblicz. dla elementów ściskanych λ≤250

Dane: lwx , lwy

Dobór kształtowników dokonano ze względu na nośność.

0x01 graphic

przyjęto: 2 [ 220 A=2⋅37,4=74,8 cm2

8.4.Wyznaczenie poszczególnych wartości liczbowych potrzebnych do sprawdzenia nośności:

-smukłość λx

0x01 graphic

-moment bezwładności Iy

0x01 graphic

-smukłość λy

0x01 graphic

-smukłość λi wynika z rozstawu przewiązek (zakładamy λi=60)

0x01 graphic

-smukłość λy

0x01 graphic

8.5.Sprawdzenie nośności przyjętych ceowników.

Ponieważ dla wyznaczenia smukłości zachodzi warunek, że największą wartością jest λm to nośność sprawdza się jak dla przekroju klasy 4.

0x01 graphic

wyznaczam ϕ

0x01 graphic

8.6.Obliczenia statyczne i projektowanie przewiązań.

0x08 graphic
N/2 N/2

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
Q/2 Q/2

0x08 graphic
N

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
li

VQ

0x08 graphic
0x08 graphic
Q/2 Q/2

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

R=N/2 R=N/2

0x01 graphic

siła dla pojedynczej przewiązki VQ1=0,5VQ=46,0 kN

8.6.1.Sprawdzenie nośności przewiązki w przekroju 1-1.

0x01 graphic

grubość przewiązki

t ≥ 1,76 mm przyjęto t =10 mm b =100 mm

Moment występujący w przewiązce

0x01 graphic

Warunek nośności

0x01 graphic

Nośność na ścinanie

0x01 graphic

powierzchnia czynna przy ścinaniu

0x01 graphic

b/t = 10/1=10 <15 ε klasa I

0x01 graphic

8.6.2. Sprawdzenie połączenia pojedynczej przewiązki za słupem.

Przyjęto połączenie spawane.

0x01 graphic

środek ciężkości spoiny:

0x01 graphic

moment bezwładności spoiny:

0x01 graphic

0x01 graphic

warunek nośności

0x01 graphic

warunek nośności spoiny jest spełniony

8.7.Obliczenie stopy.

8.7.1.Dane:

N=790,92 kN ceownik [220 h=0,22 m

Beton B25 Rb=14,3 Mpa

0x01 graphic

przyjęto: B×L=0,26×0,40

8.7.2.Wyznaczenie grubości podstawy stopy.

W celu wyznaczenia grubości płyty wykorzystamy 2 sposoby podparcia płyty. Podparcie obwodowe.

0x01 graphic

Podparcie trójstronne.

0x01 graphic

Mmax=21,0 kNm

Grubość podstawy

0x01 graphic

przyjęto blachę t = 25 mm

przyjęto ostatecznie 25×260×400mm

8.7.3.Sprawdzenie nośności na zginanie.

0x01 graphic

0x01 graphic

Siły wewnętrzne w punkcie 1

0x01 graphic

Naprężenia w punkcie 3

0x01 graphic

8.8.Obliczenia statyczne i wymiarowanie głowicy słupa stalowego.

0x01 graphic

Sprawdzenie naprężeń w głowicy słupa

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
METALE2, Konstrukcje metalowe-elementy
METALE3, Konstrukcje metalowe-elementy
METALE2B, Konstrukcje metalowe-elementy
METALE, Konstrukcje metalowe-elementy
STRONA TYTU OWA, Konstrukcje metalowe-elementy
EBRA 2, Konstrukcje metalowe-elementy
rządkowski,Konstrukcje metalowe elementy P, BLACHOWNICA
rządkowski,Konstrukcje metalowe elementy P, Podciąg
rządkowski,Konstrukcje metalowe elementy P, Żebra poprzeczne
OK ADKA, Konstrukcje metalowe-elementy
BLACHOWNICA, Konstrukcje metalowe-elementy
METALE~2, konstrukcje metalowe- Rykaluk
spis treści metale, konstrukcje metalowe- Rykaluk
PODCI 1, Konstrukcje metalowe-elementy
SPIS, Konstrukcje metalowe-elementy
rządkowski,Konstrukcje metalowe elementy P, słup
EBRA, Konstrukcje metalowe-elementy
rządkowski,Konstrukcje metalowe elementy P,?LKA STROPOWA
STRONA TYTU OWA, Konstrukcje metalowe-elementy

więcej podobnych podstron