1. DANE TECHNICZNE :
Rodzaj stropu : płyta żelbetowa na blasze fałdowej.
terakota 0,015 m
gładź cementowa 0,03 m
płyta pilśniowa 0,02 m
wylewka betonowa 0,06 m
blacha trapezowa T55 × 188
belka I
płyta gipsowo - kartonowa 0,015 m
Klasa cegły : 20 MPa
Marka zaprawy : 5 MPa
2. SCHEMAT ROZMIESZCZENIA BELEK STROPOWYCH
3. OBLICZENIE BELKI A-1
rozstaw belek 2,9 m
3.1. Zestawienie obciążeń
|
Qk [ kN/m] |
γf
|
Qo [ kN/m] |
terakota 0,015 m 44 kN/m3 |
1,914 |
1,2 |
2,297 |
gładź cementowa 0,03 m 21 kN/m3 |
1,827 |
1,3 |
2,375 |
płyta pilśniowa 0,02 m 5,5 kN/m3 |
0,319 |
1,3 |
0,415 |
wylewka betonowa 0,06 m 24 kN/m3 |
4,176 |
1,2 |
5,011 |
blacha trapezowa T55 × 188 104,97 kN/m2 |
0,220 |
1,1 |
0,242 |
belka I 340 68,1 kN/m |
0,668 |
1,1 |
0,735 |
płyta gipsowo - kartonowa 0,015 m |
0,522 |
1,2 |
0,626 |
Σ |
9,646 |
|
11,701 |
Obciążenie zmienne 5,5 kPPa |
15,95 |
|
20,735 |
Obciążenie całkowite |
25,596 |
1,3 |
32,436 |
Obciążenie montażowe Mo=1,5*1,4*2,9=6,09 kN/m |
|
|
|
3.2. Schemat statyczny
(po+qo)=32,436 kN
lo
lo=1,025⋅ls=6,25 m
3.3. Obliczenie sił wewnętrznych.
3.4. Wstępne przyjęcie przekroju.
Przyjęto I 340 Wx=923 cm3
|
Mr - nośność obliczeniowa przekroju ϕL - współczynnik zwichrzenia Wx - wskaźnik wytrzymałości αp - obl. wsp. rezerwy plastycznej, dla I normalnego αp=1,07 |
3.5. Charakterystyki przekroju.
|
|
|
3.6. Sprawdzenie ugięcia belki.
3.7. Określenie klasy przekroju.
dla I 340 tf=18,3 > 16 mm ⇒ fd=205 MPa
środnik
klasa I
półka
klasa I
warunek smukłości
klasa I
Przekrój nie jest narażony na utratę stateczności. Cały przekrój spełnia założenia klasy I.
3.8. Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie.
|
|
dla klasy I V < 0,6 VR
3.9. Wyznaczenie współczynnika niestateczności ϕL.
as - różnica wsp. środka ścinania i punktu przyłoż. obc
as=ys - ao
dla I by=0
z tab.11 ϕL=0,637
Sprawdzenie belki na zwichrzenie przy wylewaniu
Zestawienie obciążeń :
-ciężar własny belki 0,735
-blacha fałdowa 0,242
-obciążenie montażowe 6,09
7,067 kN/m
4. OBLICZENIE BELKI A-2
rozstaw belek 2,3 m
4.1. Zestawienie obciążeń
|
Qk [ kN/m] |
γf
|
Qo [ kN/m] |
terakota 0,015 m 44 kN/m3 |
1,518 |
1,2 |
1,822 |
Gładź cementowa 0,03 m 21 kN/m3 |
1,449 |
1,3 |
1,884 |
płyta pilśniowa 0,02 m 5,5 kN/m3 |
0,253 |
1,3 |
0,329 |
wylewka betonowa 0,06 m 24 kN/m3 |
3,312 |
1,2 |
3,974 |
blacha trapezowa T55 × 188 104,97 kN/m2 |
0,220 |
1,1 |
0,242 |
belka I 300 54,2 kg/m |
0,532 |
1,1 |
0,585 |
płyta gipsowo - kartonowa 0,015 m |
0,414 |
1,2 |
0,497 |
Σ |
7,698 |
|
9,333 |
Obciążenie zmienne 5,5 kPPa |
12,65 |
|
16,445 |
Obciążenie całkowite |
20,348 |
1,3 |
25,778 |
Obciążenie montażowe Mo=1,5*1,4*2,3=4,83 kN/m |
|
|
|
4.2. Schemat statyczny
(po+qo)=25,778 kN
lo
lo=1,025⋅ls=5,945 m
4.3. Obliczenie sił wewnętrznych.
4.4. Wstępne przyjęcie przekroju.
Przyjęto I 300 Wx=653 cm3
4.5. Charakterystyki przekroju.
|
|
|
4.6. Sprawdzenie ugięcia belki.
3.7. Określenie klasy przekroju.
dla I 300 tf=16,2 > 16 mm ⇒ fd=205 MPa
środnik
klasa I
półka
klasa I
warunek smukłości
klasa I
Przekrój nie jest narażony na utratę stateczności. Cały przekrój spełnia założenia klasy I.
4.8. Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie.
|
|
dla klasy I V < 0,6 VR
4.9. Wyznaczenie współczynnika niestateczności ϕL.
as - różnica wsp. środka ścinania i punktu przyłoż. obc
as=ys - ao
dla I by=0
z tab.11 ϕL=0,692
Sprawdzenie belki na zwichrzenie przy wylewaniu
Zestawienie obciążeń :
-ciężar własny belki 0,532
-blacha fałdowa 0,242
-obciążenie montażowe 4,83
5,604 kN/m
5. OBLICZENIE PODCIĄGU P-1
5.1. Zestawienie obciążeń
|
Qk [ kN/m] |
γf
|
Qo [ kN/m] |
obciążenie z ostatniego przęsła |
4,489 |
|
5,483 |
belka I 400 92,6 kg/m |
0,908 |
1,1 |
0,999 |
Obciążenie zmienne 5,5 kPPa |
15,95 |
1,3 |
20,735 |
Obciążenie całkowite |
21,347 |
|
27,217 |
Obciążenie montażowe Mo=1,5*1,4*2,9=6,09 kN/m |
|
|
|
5.2. Schemat statyczny
lo=1,025⋅ls=6,25 m
5.3. Obliczenie sił wewnętrznych.
Obliczenia wykonano w programie PRĘTY
5.4. Wstępne przyjęcie przekroju.
Przyjęto I 400 Wx=1460 cm3
|
Mr - nośność obliczeniowa przekroju ϕL - współczynnik zwichrzenia Wx - wskaźnik wytrzymałości αp - obl. wsp. rezerwy plastycznej, dla I normalnego αp=1,07 |
5.5. Charakterystyki przekroju.
|
|
|
5.6. Sprawdzenie ugięcia belki.
Ugięcie belki odczytano z programy PRĘTY
5.7. Określenie klasy przekroju.
dla I 400 tf=21,6 > 16 mm ⇒ fd=205 MPa
środnik
klasa I
półka
klasa I
warunek smukłości
klasa I
Przekrój nie jest narażony na utratę stateczności. Cały przekrój spełnia założenia klasy I.
5.8. Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie.
|
|
dla klasy I V < 0,6 VR
5.9. Wyznaczenie współczynnika niestateczności ϕL.
as - różnica wsp. środka ścinania i punktu przyłoż. obc
as=ys - ao
dla I by=0
z tab.11 ϕL=0,726
Sprawdzenie belki na zwichrzenie przy wylewaniu
Zestawienie obciążeń :
-ciężar własny belki 0,532
-blacha fałdowa 0,242
-obciążenie montażowe 4,83
5,604 kN/m
6. OBLICZENIE BLACHOWNICY
Założenia :
blachownica spawana
stal St3S fd=205 MPa
długość podciągu blachownicy l=14,5 m
Schemat statyczny :
lo = 1,025 ⋅ l = 1,025 ⋅ 14,5 = 14,86 m
Rż - reakcja od żebra
Rp - reakcja od podciągu drugorzędnego
2 Rż = 2 ⋅ 101,36 = 202,72 kN
2 Rp = 2 ⋅ 199,99 = 399,98 kN
Obciążenie od ciężaru własnego :
WYMIAROWANIE:
ϕ = ϕp dla stanu krytycznego przyjęto wstępnie ϕp=1
Obliczenia wykonano w programie PRĘTY
grubość środnika :
dla blachownicy o długości 14,86 m przyjęto grubość tw = 10 mm
wysokość środnika:
przyjęto : h = 115 cm
sprawdzenie warunków
⇒ warunek spełniony
⇒ warunek spełniony
szerokość pasa :
przyjęto ⇒
grubość pasa :
przyjęto ⇒
przyjęto pasy:
1.
2.
3.
Lp. |
Opis przekroju bf × tf × tw × h [cm] |
Wx [cm3] |
A [cm2] |
1 2 3 |
20 × 4 × 1 × 115 25 × 3,5 × 1 × 115 30 × 3 × 1 × 115 |
11271,21 12148,98 12451,56 |
80 87,5 90 |
Na podstawie tabeli optymalizacyjnej dobrano wymiary blachownicy:
30 × 3 × 1 × 115 cm
Klasyfikacja przekroju:
środnik :
klasa IV
pasy:
klasa I
Ze względu na środnik całość projektujemy w klasie IV.
Według tabeli 8 PN-03200 dla β>1 i ν=0 K2=0,4
z tabeli 9 PN-03200 odczytano ϕp=0,958
wg tabl. Z1-2 B-03200
ys = 0
z tabl. 11, wg krzywej „a” odczytano ϕL=0,992
SPRAWDZENIE NOŚCNOŚCI
SPRAWDZENIE UGIĘCIA
KSZTAŁTOWANIE PODŁUŻNE BLACHOWNICY.
Zróżnicowanie pola i kształtu przekroju na długości blachownicy dokonano poprzez zmianę grubości pasów.
Przyjęto dwukrotną zmianę przekroju grubości pasa.
Przekrój pośredni:
tf=2,5 cm bf=30 cm h=115 cm tw=1 cm
Klasyfikacja przekroju:
środnik :
klasa IV
pasy:
klasa I
Ze względu na środnik całość projektujemy w klasie IV.
STAN KRYTYCZNY
Według tabeli 8 PN-03200 dla β>1 i ν=0 K2=0,4
z tabeli 9 PN-03200 odczytano ϕp=0,958
Przekrój skrajny:
tf=2 cm bf=30 cm h=115 cm tw=1 cm
Klasyfikacja przekroju:
środnik :
klasa IV
pasy:
klasa I
Ze względu na środnik całość projektujemy w klasie IV.
STAN KRYTYCZNY
Według tabeli 8 PN-03200 dla β>1 i ν=0 K2=0,4
z tabeli 9 PN-03200 odczytano ϕp=0,958
NOŚNOŚĆ OBLICZENIOWA PRZEKROJU ZE WZGLĘDU NA ŚCINANIE
Warunek nie został spełniony należy więc zmniejszyć rozstaw żeber. Przyjęto a=2 m.
⇒ warunek spełniony
warunek spełniony
SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI MIEJSCOWEJ BLACHOWNICY
przekrój środkowy
przekrój pośredni:
przekrój skrajny:
OBLICZENIE ŻEBER POPRZECZNYCH