1. OPIS TECHNICZNY.
1.1. DANE OGÓLNE.
Dom wolnostojący dla rodziny 5 - osobowej, parterowy, podpiwniczony z poddaszem mieszkalnym. Garaż znajduje się w piwnicy. Budynek może być realizowany na działce nieuzbrojonej o poziomie wody gruntowej 2,0 m poniżej poziomu terenu. Pobór wody z sieci miejskiej wodociągowej, odprowadzenie ścieków do szamba. Zasilanie w energię elektryczną z napowietrznej linii niskiego napięcia. Pobór gazu z miejskiej sieci zasilania. Centralne ogrzewanie z kotłowni własnej na węgiel i na drewno, kuchnia gazowo - elektryczna.
1.2. ZESTAWIENIE POWIERZCHNI I KUBATURY.
powierzchnia użytkowa 101.2 m2
powierzchnia całkowita 219.10 m2
kubatura 625.0 m2
1.3. WYPOSAŻENIE W INSTALACJE.
instalacja wodociągowa podłączona do sieci miejskiej,
instalacja gazowa,
ciepła woda,
instalacja elektryczna i ochronna przed porażeniem,
instalacja centralnego ogrzewania,
instalacja dzwonkowa,
instalacja telefoniczna.
1.4. PROGRAM UŻYTKOWY BUDYNKU.
Piwnica:
korytarz 2.20 m2
kotłownia 10.50 m2
skład opału 8.10 m2
warsztat 7.7 m2
spiżarnia 9.8 m2
garaż 22.1 m2
schody 3.0 m2
RAZEM: 63.40 m2
Parter:
pokój dzienny 29.9 m2
pokój 8.7 m2
kuchnia 9.1 m2
WC 1.7 m2
schody 3.0 m2
komunikacja 3.0 m2
wiatrołap 1.9 m2
RAZEM: 56.3 m2
Poddasze:
pokój 17.0 m2
pokój 18.6 m2
łazienka 6.0 m2
przedpokój 4.8 m2
hobby 13.3 m2
RAZEM: 63.3 m2
1.5. OPIS KONSTRUKCJI BUDYNKU.
. ŁAWY FUNDAMENTOWE - wylewane z betonu B 10, stal A-0, wylewane w deskowaniu. Głębokość posadowienia ław 2.95 m poniżej terenu. Grunt nad i pod ławą fundamentową - glina piaszczysta.
. ŚCIANY - ściany piwnic cegła pełna klasy 100 na zaprawie cementowej, ściany zewnętrzne z cegły pełnej klasy 150 na zaprawie cementowo - wapiennej (grubość 25 cm), bloczki gazobetonowe D7. Ściany działowe wykonane z cegły dziurawki klasy 75 na zaprawie cementowo - wapiennej.
. STROPY - nad piwnicą i parterem gęstożebrowe DZ-3. Strop nad piętrem - lekki, drewniany oparty na jętkach o wymiarach 8x16 cm z ociepleniem wełny mineralnej.
. WIEŃCE - wykonane z betonu B15 i stali A-0.
. NADPROŻA - okienne i drzwiowe wykonane z belek prefabrykowanych L-19 i belek stalowych I200 ,I100
. DACH - dwuspadowy, krokwiowo - jętkowy, pokryty dachówką karpiówką (podwójnie) na łatach drewnianych.
. SCHODY - żelbetowe z betonu klasy B-15, zbrojoną stalą StO i 34GS.
. PODŁOGI - w pomieszczeniach mieszkalnych i hallu klepka dębowa układana na lepiku. W kuchni i na korytarzach płytki PCW, wiatrołap i łazienka - płytki podłogowe ceramiczne. W piwnicy posadzka cementowa,na tarasie i schodach zewnętrznych lastriko szlifowane. Wewnętrzne schody na poddasze licowane drewnianą wykładziną dębową.
. STOLARKA - w kondygnacji piwnicy, parteru i poddasza przewidziano okna i drzwi balkonowe podwójne o konstrukcji zespolonej. Drzwi wewnętrzne w części mieszkalnej budynku przyjęto płytowe. W piwnicach przyjęto drzwi deskowe, drzwi zewnętrzne wejściowe - klepkowe. Cała stolarka okienna i drzwiowa jest typowa (COBRPSB - Stolbud).
. BALUSTRADY ZEWNĘTRZNE - deski drewniane mocowane na słupkach stalowych.
. ELEWACJE - wyprawiona tynkiem półszlachetnym. Fragmenty elewacji licowane deskami sosnowymi. Cokół wyposażony ceramicznymi płytkami, taras i garaż licowane kamieniem (piaskowcem) łamanym.
. TYNKI WEWNĘTRZNE - cementowo-wapienne kategorii III, na poddaszu fragmenty ściany wykończone drewnem.
. MALOWANIE - wewnętrzne farbą emulsyjną w kolorach jasnych, w łazience i WC wykładzina z glazury do wysokości 1.5m. W piwnicy ściany białkowane wapnem. Tynki zewnętrzne malowane na biało farbą emulsyjną. Wykończenia drewniane na zewnątrz pokryte bejcą i lakierowane lakierem wodoodpornym. Stalowe elementy balustrady malowane lakierem bitumicznym.
14.IZOLACJE PRZECIWWILGOCIOWE
pionowa : jedna warstwa gruntująca Abizol R oraz jedna warstwa zabezpieczająca Abizol P,
pozioma ; na ławach pod posadzką piwnic i na murach pod stropem piwnic dwie warstwy papy na lepiku.
15.OBRÓBKI BLACHARSKIE - przewiduje się wykonanie rynien i rur spustowych oraz obróbki blacharskie okapów i kominów z blachy ocynkowanej grubości 0.5 mm.
OBLICZENIE WIĘŹBY DACHOWEJ
POKRYCIE DACHU
Dane:
. Pokrycie - dachówka karpiówka.
. Wysokość od poziomu terenu do kalenicy 9.21 m.
. Przyjęto na konstrukcję wiązara drewno sosnowe klasy K 27.
. Rozstaw krokwi 0.80 m.
. Pochylenie dachu =45o.
*Obciążenie śniegiem (II strefa śniegowa)
Qk=0.9 kN/m2
Sk=Qk*c
So=Qk*c*f
1.Strona nawietrzna - C1=0.6 Sk1=0.9*0.6=0.54 kN/m2
So1=0.54*1.4=0.756 kN/m2
2.Strona odwietrzna - C2=0.4 Sk2=0.9*0.4=0.360 kN/m2
So2=0.360*1.4=0.504 kN/m2
*Obciążenie wiatrem (III strefa wiatrowa)
qk=0.25 kN/m2
wsp.ekspozycji - Ce=0.8 (teren częściowo zasłonięty)
=1.8 - wsp. działania porywów wiatrów dla konstrukcji sztywnych,
C1w=0.015-0.2=0.475
C2w=-0.4 (dla ssania) wg PN-77/B-02011
1.Strona nawietrzna (parcie) - pk1=qk**Ce*C1
2.Strona odwietrzna (ssanie) - pk2=qk**Ce*C2
*Obciążenie krawędziowe (podrywanie) wpk= -1.38 kN/m2
wpo= - 1.794 kN/m2
Obliczenie łaty:
zestawienie obciążeń (rozstaw łat-25 cm)
Rodzaj obciążenia |
qk(prost.) kN/m |
qk(równol.) kN/m |
f |
qo(prost.) kN/m |
qo(równol.) kN/m |
Dachówka karpiówka 0.9*0.25 |
1.591 |
1.591 |
1.1 |
0.175 |
0.175 |
Śnieg
|
0.27*0.25 |
0.27*0.25 |
1.4 |
0.095 |
0.095 |
Wiatr
|
0.308*0.25 |
0 |
1.3 |
0.1 |
0 |
1.Obciążenia obliczeniowe
I WARIANT: q=0.370 kN/m P=0.707 kN qII=0.270 kN PII=0.707 kN
II WARIANT: q=0.175 kN/m P=0.707 kN qII=0.175 kN PII=0.707 kN
2.Schematy statyczne.
I WARIANT II WARIANT
Wartości statyczne:
wart.1 Imax I=0.125*q*1/2 Mmax=0.0296 kNm MmaxII=0.0216 kNm
war. 2 Imax I=0.203*P*1+0.07*q*1/2 Mmax= MmaxII =0.1227 kNm
Najbardziej niekorzystny wariant 2
() Jx=3.2*10-7 m4 Wx=1.6*10-5 m3
(II) Jy=7.2*10-7 m4 Wy=2.4*10-5 m3
Przyjęto drewno sosnowe K27 Rdm=13.0 MPa
Rdc=11.5 MPa
E=9000
SPRAWDZENIE SGN
m=m1*m2*m3*m4 m1=m2=m3=m4=1.00
k=12781.2 kPa < 13000 kPa warunek spełniony !!
SPRAWDZENIE SGU:
fc=3.16 < 4.00 mm Warunek spełniony !!
Obliczenie krokwi
- zestaw obciążeń (rozstaw 0.8 m)
Rodzaj Obciążenia |
qk⊥ kN/m |
qkII kN/m |
γf
|
qo⊥ kN/m |
qoII kN/m |
śnieg |
0.173 |
0.173 |
1.4 |
0.242 |
0.242 |
wiatr |
0.246 |
0 |
1.3 |
0.320 |
0 |
dachówka |
0.509 |
0.509 |
1.1 |
0.560 |
0.560 |
łaty |
0.037 |
0.037 |
1.1 |
0.041 |
0.041 |
wełna |
0.068 |
0.068 |
1.2 |
0.081 |
0.081 |
deski |
0.156 |
0.156 |
1.2 |
0.187 |
0.187 |
tynk cem.-wapienny |
0.187 |
0.187 |
1.2 |
0.224 |
0.224 |
RAZEM
|
1.282 |
1.036 |
|
2.263 |
1.943 |
Obciążenie zmienne montażowe wg PN - 82/B - 02003 P=1 kN
- zestawienie obciążeń dla jętki
Rodzaj Obciążenia |
qk kN/m |
γf |
qo kN/m |
deski |
0.220 |
1.2 |
0.264 |
jętka |
0.070 |
1.1 |
0.077 |
wełna |
0.096 |
1.2 |
0.317 |
tynk cem.- wapienny |
0.264 |
1.2 |
0.317 |
RAZEM |
0.650 |
|
0.730 |
Obciążenia zmienne poddasza wg PN - 82/B - 02003 pk=0.5 kN/m2
po=0.5*1.4=0.7 kN/m2
Rozstaw jętek 0.8 m pk=0.5*0.8=0.4 kN/m
po=0.7*0.8=0.56 kN/m
SPRAWDZENIE SGN KROKWI:
A=0.08*1.6=12.8*10-3 m2
J=27031*10-6 m4
W=3.41*10-4 m4
E=9000 MPa
Obliczenia wykonano w programie PRĘTY v 1.0.
Dla najbardziej wytężonej krokwi ( pręt 2) odczytano: Mmax=2.2648 kNm N=3.994 kN
kw(λ)=0.460 kw/ke(λ)=0.800
Przyjęto krokiew z drewna sosnowego K 27: Rdm=13.0 MPa
Rdc=11.5 MPa
Rkc=20.0 MPa
σc=6.673 MPa < 11.5 MPa Warunek spełniony !! (Wymiary mogą pozostać bez zmian)
SPRAWDZENIE SGU KROKWI
Obliczenia wykonano w programie PRĘTY v 1.0
Max ugięcie krokwi (pręt 2): D=0.0127 m
fdop=1/250=0.0168 m D < fdop Warunek spełniony !!
Obliczenie jętki
Sprawdzenie SGN jętki:
A=0.08*0.16=1.28*10-3 m2
W=3.41*10-4 m3
J=27.21*10-6 m4
Odczytano z programu PRĘTY: Mmax=3.0317 kNm N=7.3758 kN dla pręta 5
λc=60.63
kw(λc)=0.595 kw/ke(λc)=0.690
σc=9.001 MPa < 15.0 MPa Warunek spełniony !!
SPRAWDZENIE SGU JĘTKI:
Obliczenia wykonano w programie PRĘTY v 1.0
Max ugięcie jętki (pręt 5): D=0.0027 m
fdop=l/250=0.0112 m D < fdop Warunek spełniony !!
Obliczenie słupka
Sprawdzenie naprężeń na ścinanie:
A=0.12*0.12=14.4*10-4m2
J=17.26*10-6m4
λc=72.21
kw=0.480
Obliczenia wykonano w programie PRĘTY v 1.0
Siła działająca na słupek:Reakcja nr3=-4.3604kN
σc=0.637MPa<11.5MPa Warunek spełniony !!
Sprawdzenie naprężeń na docisk:
Rdc90=3.5MPa kc=1.00
Ac=0.12*(0.04+0.04)=9.6*10-3m2
σd=0.45MPa<3.5MPa Warunek spełniony !!
OBLICZENIE STROPU
1. STROP DZ-3 (nad parterem).
częściowo zamocowany na dwóch podporach o rozpiętości w
świetle murów 3.95 m, obciążony poprzecznie dwoma ściankami działowymi. W czasie
montażu strop podparty w środku rozpiętości.
Zestawienie obciążeń:
1.1Ciężar własny stropu.
Rodzaj obciążenia
|
qk*γf kN/m2 |
qo kN/m2 |
deszczułki podłogowe na lpiku |
0.230*1.1 |
0.253 |
podkład cem. (3 cm) |
0.03*21*1.3 |
0.819 |
styropian (3 cm) |
0.45*0.03*1.2 |
0.016 |
strop DZ-3 wraz z tynkiem (23 cm) |
3.25*1.1 |
3.575 |
RAZEM: qo=4.663 kN/m2
1.2 Ciężar ścianek działowych.
Rodzaj obciążenia
|
qk*γf kN/m2 |
qo kN/m2 |
tynk cem. wap. (1 cm) |
0.01*19*1.3 |
0.247 |
gazobeton (12 cm) |
0.12*9*1.1 |
1.188 |
styropian (5.5 cm) |
0.45*0.055*1.2 |
0.0297 |
dziurawka (6.5 cm) |
0.065*14*1.1 |
1.001 |
tynk cem. wap. (1 cm) |
0.01*19*1.3 |
0.247 |
RAZEM: qo1=2.712 kN/m2
P2v=qo1*2*0.225+R R- reakcja z dachu (program PRĘTY v 1.0 Więźba.dta)
Rodzaj obciążenia
|
qk*γf kN/m2 |
qo kN/m2 |
tynk cem. wap. (1 cm) |
0.01*19*1.3 |
0.247 |
dziurawka (12 cm) |
0.120*14*1.1 |
1.68 |
tynk cem. wap. (1 cm) |
0.01*19*1.3 |
0.247 |
RAZEM: qo2=2.174 kN/m2
P3y=qo2*2.5*0.13
1.3. Obciążenie użytkowe: po=1.5*1.4=2.1 kN/m2
Obciążenie całkowite (p+qo)*(0.13+0.2 25)+qo1*2.5
Obliczenia wykonano w programie PRĘTY v1.0 (STROP1.dta)
Mmax= - 19.705 kNm
- przyjęto 3 belki B 23/45/420 o dł. modularnej 420 cm i nośności 7.640 kNm każda.
Mo=37.640=22.92 kNm
Mmax=19.705 kNm < Mo
Obliczenie reakcji z innych stropów
2.STROP20.dta nad piwnicą w tym samym pionie co STROP1.dta (strop obustronnie sztywno zamocowany).
Zestawienie obciążeń:
2.1.Ciężar własny stropu.
Rodzaj obciążenia |
qk*γf kN/m2 |
qo kN/m2 |
deszczułki podłogowe na lepiku |
0.230*1.1 |
0.253 |
podkład cem.(3 cm) |
0.03*21*1.3 |
0.819 |
styropian (3 cm) |
0.45*0.03*1.2 |
0.016 |
strop DZ-3 wraz z tynkiem (23 cm) |
3.25*1.1 |
3.575 |
RAZEM: qo=4.663 kN/m2
2.2. Obciążenie użytkowe: po=1.5*1.4=2.1 kN/m2
obciążenie całkowite (p+qo)*0.45
3. STROP30.dta nad parterem (nad korytarzem - swobodnie podparty) ls=3.35 m
Zestawienie obciążeń:
3.1. Ciężar własny stropu qo=4.916 kN/m2
3.2 Obciążenia użytkowe po=1.5*1.4=2.1 kN/m2
Obciążenie całkowite (p+qo)*(0.45+0.225)
3.3.Obciążenie od ścianki działowej.
Rodzaj obciążenia |
qk*γf kN/m2 |
qo kN/m2 |
tynk cem. wap. (1 cm) |
0.01*19*1.3 |
0.247 |
dziurawka (25 cm) |
0.250*14*1.1 |
3.850 |
tynk cem. wap. (1 cm) |
0.01*19*1.3 |
0.247 |
RAZEM: qo=4.334 kN/m2
P1=qo*(0.45+0.225)*2.5
4. STROP40.dta nad piwnicą ls=3.35 m
w tym samym pionie co STROP30.dta, strop obustronnie sztywno zamocowany.
Zstawienie obciążeń:
4.1. Ciężar własny stropu qo=4.916 kN/m2
4.2. Obciążenie użytkowe po=1.5*1.4=2.1 kN/m2
Obciążenie całkowite (p+qo)*(0.34+0.225)
4.3. Obciążenie od ścianki działowej.
Rodzaj obciążenia |
qk*γf kN/m2 |
qo kN/m2 |
tynk cem. wap. (1 cm) |
0.01*19*1.3 |
0.247 |
dziurawka (12 cm) |
0.250*14*1.1 |
1.68 |
tynk cem. wap. (1 cm) |
0.01*19*1.3 |
0.247 |
RAZEM: qo2=2.174 kN/m2
P=qo2*2.5*(0.34+0.45)
5. STROP50.dta - strop swobodnie podparty ls=3.95
Zestawienie obciążeń:
5.1. Ciężar własny stropu qo=4.916 kN/m2
5.2. Obciążenia użytkowe po=1.5*1.4=2.1 kN/m2
Obciążenie całkowite (p+qo)*(0.34+0.225)
5.3. Obciążenie od ścianki działowej qo1=2.712 kN/m2
P=qo1*2.5*0.45+R R - reakcja z dachu (program PRĘTY v 1.0 Więźba.dta)
ŚCIANA
*Obliczenie 1 mb ściany zewnętrznej.
Zestawienie obciążeń:
ciężar ściany nośnej q=4.376 kN/m2 Q1=q*3.5*1.0=15.316 kN
reakcja z dachu (nr 5 dla danych Dudi6.dta) R=12.598/0.8*1.00=15.748 kN
reakcja ze STROPU10 R1=15.035/0.45*1.00=29.578 kN
ciężar ściany w pinicy q1=8.512 kN/m2 Q2=8.512*2.2*1.0=18.726 kN
ciężar bloczka bet. wraz z tynkiem (od zew.)
q2=2.342 kN/m2 P2=2.342*3.5*1.0=8.197 kN
reakcja ze STROPU20 R2=6.548/0.45*1.00=14.551 kN M2=4.527 kNm
e1=0.038/2-0.25/2=0.065 m
e2=(0.43-0.06)-0.38/2=0.18 m
e3=0.38/2-1/3*0.25=0.107 m
e0=es+en en= h/30 =1.27 cm
wys. obliczeniowa muru l=2.2 m
lo=ψh*ψv*1 ψh=1.00 ψv=1.00
Fnetto=0.38 m2
i=0.110 m
h=0.38 l0/i=20
obliczenie es:
∑M=-P2*e2-M2+e1*(Q1+R+R1)+e3*R2=-0.5037 kNm
∑N=Q1+R+R1+P2+R2+Q2=102.116 kN
es=IM/NI=0.005 m
e0=0.018 m
Wytrzymałość obliczeniowa muru:
mm1mm2=1.00
Rmk=2.4 Mpa - dla cegły ceramicznej pełnej o wytrz. 20 MPa γm=1.5
γm1=1.0 dla cegły pełnej i przekroju F=0.38 m2
eo/h=0.047 αm=650 ⇒ ϕ=0.89
N < Rm*Fm*ϕ
102.116 kN < 541.12 kN Warunek spełniony !!
Sprawdzenie muru na docisk:
N < Rm*Fd*md Rm=1.6 MPa σmr=2.7 MPa
Fd=0.25 m2 Fr=0.38m2 md=0.89
102.116 < 358.75 Warunek spełniony !!
*Obliczenie 1 mb ściany wewnętrznej:
Zestawienie obciążeń:
ciężar ściany parteru q=5.4444 kN/m2 Q1=2.5*5.444*1.0=13.61 kN,
reakcje ze stropów nad parterem (STROP10 ⇒ nr 3 STROP30 ⇒ nr 1)
R10=19.114/0.45*1.00=42.376 kN
R20=13.131/0.45*1.00=29.180 kN
reakcja z więźby dachowej przekazywana przez słupek
Rs=4.360/0.8*1.00=5.509 kN
reakcje ze stropów nad piwnicą (STROP20 ⇒ nr 1 STROP40 ⇒ nr 1)
R20=6.548/0.45*1.00=14.551 kN M20=4.527 kNm
R40=8.149/0.45*1.00=18.110 kN M40=5.198 kNm
ciężar ściany piwnicy q25.444 kn/m2
Q2=2.2*5.444*1.00=11.977 kN
e=0.25/4
∑M=e*(-R20+R40)+M20-M40=-0.449 kNm
∑N=Rs+R40+R10+R30+Q1+Q2=135.413 kN
en=25/30 < 1.00 cm przyjęto en=1.00 cm,
es=IM/NI=0.003 m eo=0.013 m.
Wytrzymałość obliczeniowa muru:
mm1=mm2=1.00
Rmk=2.4 MPa - dla cegły ceramicznej pełnej o wytrzymałości 20 MPa γm=1.5
γm1=1.25 dla cegły pełnej i przekroju F=0.25 m2
eo/h=0.05 αm=650 ⇒ ϕ=0.82
N < Rm*Fm*ϕ
135.413 kN < 328.000 kN Warunek spełniony !!
*Sprawdzenie muru na docisk:
N < Rm*Fd*md Rm=1.6 MPa σmr=2.7 MPa
Fd=0.25 m2=Fr md=1.00
135.413 < 400 Warunek spełniony !!
NADPROŻE
*Obliczenie nadproża okiennego.
Przyjęto belki nadproża ze stali St3SX Ra=220 MPa
rozpiętość wświetle ościeżnic ls=4.14 m lo=1.05*4.14=4.347
Zestawienie obciążeń:
ciężar muru nad nadprożem qo=2.375 kN/m
ciężar stropu (STROP50 reakcja nr1) ql=R50/0.45
ciężar belek nadproża (2*I200) q2=2*0.22*1.1=0.484 kN/m
RAZEM: q=21.3 kN/m
Obliczenia wykonano w programie PRĘTY (NADPROŻE.dta)
Mmax=51.17 kN/m
Mmax/W < Ra ⇒ W=2.33*10-4 cm3
Przyjęto 2*I160 o W=117 cm3 2*W=234 cm3
Sprawdzenie naprężeń w belce dwuteowej:
σ=218.00 Mpa < 220.00 Mpa Warunek spełniony !!
Ze względu na ugięcie f < fdop przyjęto 2 belki I200
FUNDAMENT
*Obliczenie fundamentu pod ścianą zewnętrzną.
Zestawienie obciążeń:
ciężar ściany nośnej q=4.376 kN/m2
Q1=q*3.5*1.0=15.316 kN
reakcja z dachu (nr5 dla danych DUDI6.dta)
R=12.598/0.8*1.00=15.748 kN
reakcja ze STROPU10 nr1
R1=15.035/0.45*1.00=29.578 kN
ciężar ściany w piwnicy q1=8.512 kN/m2
Q2=8.512*2.281.0=18.726 kN
ciężar bloczków betonowych wraz z tynkiem (od zewn.) q2=2.342 kN/m2
P2=2.342*3.5*1.0=8.197 kN
reakcja ze STROPU20 nr 2
R2=6.548/0.45*1.00=14.551 kN M2=4.527 kNm
e1=0.38/2-0.25/2=0.065 m
e2=(0.43-0.06)-0.38/2=0.18 m
e3=0.38/2-1/3*0.25=0.107 m
∑M= -P2*e2-M2+e1*(Q1+R+R1)+e3*R2=-0.5037 kNm
∑N=Q1+R+R1+P2+R2+Q2=102.116 kN
es=IM/NI=0.005 m
eo=0.018 m
Przyjęto B=0.6 m beton B10 o Rbbz=0.46 MPa
L=1.00 m
s=0.11 m
Dmin=0.3 m
grunt nad i pod ławą fund. ⇒ glina piazsczysta Il=0.25,
- odczytano z PN 81/B-03020: γ=21.00 kN/m3
φu=17.5o
cu=30.00 kPa
- współczynnik nośności: Nb=0.8
Nc=4.9
Nd=12
qfn=0.5[(1+0.3*B/L)*Nc*cu+Nd*γ*Dmin+(1-0.2*B/L)* γ*Nb*B]=232.27 kN/m2
eo=0.018 m < B/6=0.1 m
qmax=N/91.00*B)*(1+6e/B)=200.828 kN/m2
qmin=N/(1.00*B)*(1-6E/b)=139.558 Kn/M2
qmax < qdop = 1.2*qfn=278.242 kN/m2 Warunek spełm]niony !!
Obliczenie h:
M=1.215 qo=170.193 kN/m2
h=0.09 m Przyjęto h=0.3 m
*Obliczenie fundamentu pod ścianą wewnętrzna.
Zestawienie obciążeń:
ciężar ściany parteru q=5.444 kN/m2
Q1=2.5*5.444*1.0=13.61 kN
reakcje ze stropów nad parterem (STROP10 ⇒ nr3 STROP30 ⇒ nr1)
R10=19.114/0.45*1.00=42.376 kN
R20=13.131/0.45*1.00 kN
reakcja ze stropów nad piwnicą (STROP20 ⇒ nr1 STROP40 ⇒ nr1)
R20=6.548/0.45*1.00=14.551 kN M20=4.527 kNm
R40=8.149/0.45*1.00=18.110 kN M40=5.198 kNm
ciężar ściany piwnicy q2=5.444 kN/m2
Q2=2.2*5.444*1.00=11.977 kN
e=0.25/4
∑M=e*(-R20+R40)+M20-M40= -0.449 kNm
∑N=Rs+R20+R40+R10+R30+Q1+Q2=135.413 kN
en=25/30 < 1.00 cm Przyjęto en=1.00 cm
es=IM/NI=0.003 m
eo=0.013 m
Przyjęto B=0.45 m beton B10 o Rbbz=0.46 MPa
L=1.00 m
s=0.1 m
Dmin=0.3 m
grunt nad i pod ławą fundamentową ⇒ glina piaszczysta Il=0.25
- odczytano z PN 81/B-03020: γ=21.00 kN/m3
φu=17.5o
cu=30.00 kPa
- współczynnik nośności: Nb=0.8
Nc=4.9
Nd=12
qfn=0.5[(1+0.3*B/L)*Nc*cu+Nd*γ*Dmin+(1-0.2*B/L)* γ*Nb*B]=265.559 kN/m2
eo=0.013 m < B/6=0.075 m
qmax=N/(1.00*B)*(1+6e/B)=303.076 kN/m2
qmin= N/(1.00*B)*(1-6e/B)=218.758 kN/m2
qmax < qdop =1.2*qfn=348.719 kN/m2 Warunek spełniony !!
Obliczenie h:
M1.515 kNm
qo=260.917 kN/m2
Przyjęto h=0.10 m
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA
INSTYTUT BUDOWNICTWA LĄDOWEGO I WODNEGO
ZAKŁAD BUDOWNICTWA OGÓLNEGO GRUPA II
PROJEKT BUDYNKU
MIESZKALNEGO
OBLICZENIA STATYCZNE
ROK AKADEMICKI 1994/95 JOANNA SOLAK