Dane	Obliczenia	Wyniki
Q=25 kN kc=225 MPa Lmax=250mm d3=15,5mm Lwyb=270mm λ=70 d3=15,5mm fd=392MPa P=4mm d2=18mm αr=15 ̊ Q=25kN d2=18 mm γ=4^o03' ρ'=5^o54' Q=25kN μ=0,1 MT1=26,46Nm MT2=5,94Nm Mc=47,6Nm ks=145MPa d3=15,5mm Q=25kN τs=30,3MPa kc=225MPa ks=145MPa d=20mm D1=16mm P=4mm kc=225MPa Q=25kN Mc=47,6Nm Mc=47,6Nm kgj=115MPa γ=4^o03' ρ'=5^o54' Q=25kN P=4mm Mc=47,6Nm Q=25kN Dmax=200mm MgC-C=1312,5Nm kg=270MPa H=28mm D4=20,5mm Q=25kN Dmax=200mm a=20mm Dn=60mm MgD-D=1000Nm kg=270MPa H=28mm Q=25kN a=20mm Q=25kN a=20mm MgE-E=45kNcm kr=225MPa Q=25kN f=20mm MgF-F=25kNcm c=34mm kg=215MPa f=20mm Q=25kN c=34mm kt=225MPa a=20mm g=17mm Q=25kN b=30mm g=17mm c=34mm f=20mm kc=225MPa Q=25kN Sd=136m^2	Wstępne obliczenia średnicy rdzenia śruby d3. Na materiał śruby przyjmuję stal niskostopową ulepszoną cieplnie St55/C55 T(Tabela 1). σc≤(0,65÷0,85)kc Przyjmuję wstępnie gwint trapezowy Tr20x4 Sprawdzenie śruby na wyboczenie. Obliczenie smukłości śruby. Obliczenie długości wyboczeniowej. Przyjmuję wstępnie wysokość nakrętki H=40mm Lwyb=Lmax+0,5H Lwyb=250 + 0,5*40 = 270 mm Obliczenie promienia bezwładności śruby. i=0,25d3 = 0,25*15,5=3,875mm Obliczenie smukłości śruby. Przyjmuję zamocowanie obustronne przegubowe α=1. Obliczenie względnej smukłości śruby. Dla materiału śruby Re=490MPa, stąd λp=62 (Tab.3) Warunek stateczności śruby ściskanej ma postać. (Tab.4 na podstawie ) Warunek jest spełniony. Sprawdzanie warunku samohamowności. Obliczenie kąta wzniosu linii śrubowej. Obliczenie pozornego kąta tarcia. Przyjmuję współczynnik tarcia na powierzchni gwintu μ=0,1 Warunek samohamowności. Warunek jest spełniony. Obliczenia sprawdzające śruby. Obliczenie momentu tarcia na powierzchni gwintu śruby i nakrętki. Obliczenie momentu tarcia na dodatkowej powierzchni oporowej. Przyjmuję średnicę kulki dkulki=10mm. Obliczenie momentu całkowitego. Obliczenia sprawdzające śruby w przekroju skręcanym A-A 30,3MPa ≤ 145MPa Warunek jest spełniony. Obliczenia sprawdzające śruby w przekroju ściskanym i skręcanym B-B. 133,6 MPa ≤ 225 MPa Warunek jest spełniony. Obliczenie wysokości nakrętki. Przyjmuję H=28mm Obliczenie drążka (pokrętła). Czynna długość drążka. Przyjmuję siłę ludzkiej ręki Fr=300 N Przyjmuję długość drążka Ld=160 mm. Obliczenie średnicy drążka. Przyjmuję średnicę drążka dd=18mm Obliczenia sprawności gwintu i całego ściągacza. Obliczenia sprawności gwintu. Obliczenia sprawności całego ściągacza. Obliczenia belki. Obliczenia szerokości belki Dn w przekroju C-C Moment gnący w przekroju C-C belki. Przyjmuję szerokość łap a=20 mm. Wskaźnik wytrzymałości na zginanie w przekroju C-C. Przyjmuję wysokość belki równą wysokości nakrętki H. Obliczenie szerokości belki Dn w przekroju C-C. Przyjmuję Dn=60 mm. Obliczenie szerokości belki b w przekroju D-D. Moment gnący w przekroju D-D. Wskaźnik wytrzymałości na zginanie w przekroju D-D. Obliczenie szerokości belki b w przekroju D-D. Przyjmuję szerokość belki b w przekroju D-D b=30 mm. Obliczenia łap. Obliczenia grubości łap c w przekroju E-E. Obliczenie momentu gnącego w przekroju E-E. Zakładam wymiar f=20 mm. Obliczenie grubości łap c. Przyjmuję grubość łap c=34 mm. Obliczenie szerokości łap w przekroju F-F. Obliczenie momentu gnącego w przekroju F-F. Obliczenie szerokości łap e. Przyjmuję szerokość łap e=15mm. Obliczenie grubości ścianki g w przekroju G-G. Przyjmuję wstępnie grubość ścianki g=17mm Warunek jest spełniony. Całkowita szerokość łap k. Sprawdzenie końców łap z warunku na nacisk powierzchniowy. Pole powierzchni docisku. Warunek na docisk końców łap. Warunek jest spełniony	d3=15,5mm Lwyb=270mm i=3,875mm λ=70 =1,129 MT1=39,4Nm dm=6,6mm MT2=8,25Nm Mc=47,65Nm τs=65,1MPa σz=133,6MPa H=28 mm Ld=160mm dd=18mm ηg=39,9% ηc=35,4% MgC-C=1312,5Nm Dn=60mm MgD-D=1000Nm b=30mm MgE-E=45kNcm c=34mm MgF-F=25kNcm e=15mm g=17mm τt=18.3MPa k=64mm Sd=136mm^2 ko=112,5MPa p=91,9MPa

---