3. Zrealizowany program ćwiczenia
a) Pomiar charakterystyk biegu jałowego i rozdział strat jałowych
b) Wyznaczenie charakterystyk stanu zwarcia i obliczenie znamionowego prądu zwarcia
c) Pomiar charakterystyki I = f(P1) podczas bezpośredniego obciążenia
d) Obliczenie charakterystyk elektromechanicznych
4. Odstępstwa od metod opisanych w skrypcie
a) Brak pomiarów rezystancji - potrzebne wartości zostały spisane z tablic
b) W stanie zwarcia pomiary zostały wykonane przy dwóch ustawieniach wirnika
5. Schematy połączeń
6. Tablice z wynikami pomiarów i obliczeń
Tabela 1. Rezystancja uzwojeń
stojan |
wirnik |
||||
RU |
RV |
RW |
Ru |
RV |
RW |
[Ω] |
[Ω] |
[Ω] |
[Ω] |
[Ω] |
[Ω] |
0,95 |
0,95 |
0,95 |
0,070 |
0,080 |
0,080 |
Tabela 2. Pomiary podczas biegu jałowego
Lp. |
U0śr |
I0śr |
P0 |
cosϕ0 = pf |
ΔPobc0 |
ΔP0 |
U02 |
Iµ |
I0w |
Uwagi |
|
[V] |
[A] |
[W] |
- |
[W] |
[W] |
[V2] |
[A] |
[A] |
|
1 |
261,8 |
7,83 |
581,7 |
0,095 |
174,73 |
406,97 |
68539,2 |
7,79 |
0,74 |
ΔPm= 130 W
ΔPFen= 150 W |
2 |
240,5 |
6,11 |
446,8 |
0,102 |
106,40 |
340,40 |
57840,3 |
6,08 |
0,62 |
|
3 |
220,7 |
5,01 |
374,2 |
0,113 |
71,54 |
302,66 |
48708,5 |
4,98 |
0,57 |
|
4 |
200,2 |
4,12 |
317,7 |
0,128 |
48,38 |
269,32 |
40080,0 |
4,09 |
0,53 |
|
5 |
183,7 |
3,61 |
283,9 |
0,145 |
37,14 |
246,76 |
33745,7 |
3,57 |
0,52 |
|
6 |
163,6 |
3,08 |
255,5 |
0,169 |
27,04 |
228,46 |
26765,0 |
3,04 |
0,52 |
|
7 |
143,0 |
2,61 |
224,2 |
0,202 |
19,41 |
204,79 |
20449,0 |
2,56 |
0,53 |
|
8 |
120,3 |
2,17 |
199,9 |
0,251 |
13,42 |
186,48 |
14472,1 |
2,10 |
0,54 |
|
9 |
99,4 |
1,81 |
180,0 |
0,335 |
9,34 |
170,66 |
9880,4 |
1,71 |
0,61 |
|
10 |
80,2 |
1,53 |
164,8 |
0,453 |
6,67 |
158,13 |
6432,0 |
1,36 |
0,69 |
|
11 |
69,4 |
1,41 |
157,6 |
0,538 |
5,67 |
151,93 |
4816,4 |
1,19 |
0,76 |
|
Tabela 3. Pomiary w stanie zwarcia
|
Położenie I |
Położenie II |
Wartości średnie |
Uwagi |
||||||||||
Lp. |
U |
I |
P |
T |
U |
I |
P |
T |
Uz |
Iz |
Pz |
Tz |
cosϕz |
|
|
[V] |
[A] |
[W] |
[Nm] |
[V] |
[A] |
[W] |
[Nm] |
[V] |
[A] |
[W] |
[Nm] |
|
n=0 s = 1 f = 50Hz |
1 |
93,8 |
9,33 |
1020,1 |
4,0 |
93,7 |
10,05 |
1120,5 |
0,7 |
93,8 |
9,69 |
1070,3 |
2,35 |
0,680 |
|
2 |
67,3 |
6,67 |
525,5 |
2,1 |
64,1 |
6,72 |
517,3 |
0,0 |
65,7 |
6,70 |
521,4 |
1,05 |
0,684 |
|
3 |
32,8 |
3,22 |
127,1 |
0,0 |
32,4 |
3,30 |
130,4 |
0,0 |
32,6 |
3,26 |
128,8 |
0,00 |
0,699 |
|
4 |
1,7 |
0,00 |
0,4 |
0,0 |
1,7 |
0,00 |
0,4 |
0,0 |
1,7 |
0,00 |
0,4 |
0,00 |
- |
|
Tabela 4. Zestawienie wartości obliczanych podczas stanu zwarcia
Izn |
k1 |
Pzn |
ΔPob1zn |
ΔPFen |
ΔPob2zn |
Mr |
kM |
[A] |
- |
[W] |
[W] |
[W] |
[W] |
[Nm] |
- |
38,45 |
4,52 |
17395,12 |
5101,12 |
150,00 |
12219,00 |
38,91 |
1,45 |
Tabela 5. Pomiary podczas obciążenia bezpośredniego
Lp. |
U |
I |
P |
T |
cosφ |
ΔPobl |
Uwagi |
|
[V] |
[A] |
[W] |
[Nm] |
|
W |
|
1 |
379,9 |
10,18 |
5541,4 |
32,0 |
0,827 |
357,53 |
R1*=1,15 |
2 |
379,8 |
9,47 |
5067,6 |
28,4 |
0,813 |
309,40 |
|
3 |
382,0 |
8,62 |
4454,6 |
25,0 |
0,781 |
256,35 |
|
4 |
382,1 |
7,82 |
3862,0 |
21,4 |
0,746 |
210,98 |
|
5 |
382,6 |
7,07 |
3228,4 |
17,8 |
0,689 |
172,45 |
|
6 |
380,7 |
6,32 |
2581,0 |
14,2 |
0,619 |
137,80 |
|
7 |
380,9 |
5,74 |
1997,0 |
10,5 |
0,527 |
113,67 |
|
8 |
380,5 |
5,39 |
1514,4 |
7,4 |
0,426 |
100,23 |
|
9 |
380,2 |
5,09 |
947,1 |
3,4 |
0,283 |
89,38 |
|
10 |
380,9 |
4,87 |
539,8 |
0,0 |
0,168 |
81,82 |
|
Tabela 6. Zestawienie wyników obliczonych na podstawie pomiarów podczas obciążenia
Lp. |
U |
I |
P1 |
s |
n |
ΔPob1 |
ΔPd1 |
Pel |
ΔPob2 |
P2 |
η |
M |
Uwagi |
|
V |
A |
W |
- |
obr/min |
W |
- |
Nm |
|
||||
1 |
379,9 |
10,18 |
5541,4 |
0,122 |
1317,3 |
357,53 |
28,69 |
5005,18 |
609,72 |
4265,46 |
0,77 |
35,23 |
ΔPm= 130 W
ΔPFen= 150 W |
2 |
379,8 |
9,47 |
5067,6 |
0,108 |
1338,5 |
309,40 |
24,83 |
4583,38 |
558,34 |
3895,04 |
0,77 |
31,16 |
|
3 |
382,0 |
8,62 |
4454,6 |
0,091 |
1364,0 |
256,35 |
20,57 |
4027,68 |
490,65 |
3407,03 |
0,76 |
26,25 |
|
4 |
382,1 |
7,82 |
3862,0 |
0,075 |
1387,9 |
210,98 |
16,93 |
3484,10 |
424,43 |
2929,67 |
0,76 |
21,80 |
|
5 |
382,6 |
7,07 |
3228,4 |
0,060 |
1410,4 |
172,45 |
13,84 |
2892,12 |
352,31 |
2409,80 |
0,75 |
17,36 |
|
6 |
380,7 |
6,32 |
2581,0 |
0,045 |
1432,8 |
137,80 |
11,06 |
2282,14 |
278,01 |
1874,13 |
0,73 |
13,08 |
|
7 |
380,9 |
5,74 |
1997,0 |
0,033 |
1450,2 |
113,67 |
9,12 |
1724,21 |
210,04 |
1384,17 |
0,69 |
9,43 |
|
8 |
380,5 |
5,39 |
1514,4 |
0,026 |
1460,7 |
100,23 |
8,04 |
1256,13 |
153,02 |
973,11 |
0,64 |
6,54 |
|
9 |
380,2 |
5,09 |
947,1 |
0,020 |
1469,6 |
89,38 |
7,17 |
700,55 |
85,34 |
485,21 |
0,51 |
3,22 |
|
10 |
380,9 |
4,87 |
539,8 |
0,016 |
1476,2 |
81,82 |
6,57 |
301,41 |
36,72 |
134,69 |
0,25 |
0,89 |
|
7. Przykłady obliczeń
7.1. Dla biegu jałowego (wiersz 1 w tabeli 2)
7.2. Dla stanu zwarcia (tabela 4)
7.3. Dla obciążenia bezpośredniego (wiersz 1 w tabeli 5) ·
7.4. Obliczenie charakterystyk elektromechanicznych (wiersz 1 w tabeli 6)
8. Wykresy
8.1. Charakterystyki biegu jałowego
8.2. Charakterystyki strat jałowych
8.3. Charakterystyki stanu zwarcia
8.4. Charakterystyki elektromechaniczne
9. Uwagi i wnioski
W przeprowadzonym doświadczeniu zamiast silnika indukcyjnego klatkowego wykorzystywaliśmy silnik indukcyjny pierścieniowy przy zwartym uzwojeniu wirnika. Wyniki pomiarów dla różnego typu wirnika silnika indukcyjnego powinny się różnić, jednakże analizując pracę takiej maszyny na potrzeby dydaktyczne można traktować ją jako maszynę z wirnikiem klatkowym. Potwierdzają to wyznaczone charakterystyki elektromechaniczne zgodne z teorią dla silników indukcyjnych klatkowych.
Badanie silnika indukcyjnego trójfazowego w stanie zwarcia zostało przez nas przeprowadzone dla czterech różnych wartości prądu. Wartość minimalna ustawiona przez nas w trakcie przeprowadzania ćwiczenia wynosiła 0 A, przez co nie byliśmy w stanie wyliczyć cosφ dla tego punktu pomiarowego (otrzymywaliśmy zero w mianowniku). Z tego powodu wykres cosφz = f(Uz) przedstawiony w punkcie 8.3. (charakterystyki stanu zwarcia) obejmuje tylko trzy punkty pomiarowe.
Podczas wykonywania pomiarów pod obciążeniem bezpośrednim silnika indukcyjnego trójfazowego nie spisaliśmy prędkości obrotowej. Do obliczeń przyjęliśmy wartości uzyskane przez inną grupę laboratoryjną.
Wyznaczona przez nas krotność prądu rozruchowego badanej maszyny wynosi 4,52, jest typowe dla silników indukcyjnych, dla których wartość ta mieści się w przedziale 4-8. Moment obrotowy zwarciowy jest większy 1,45 razy od momentu obrotowego znamionowego, dzięki czemu umożliwiony jest rozruch bezpośredni tego silnika.
1