Skład zespołu: Stępień Michał Wasilewski Paweł Wieczorek Dariusz Woźny Łukasz Zembura Piotr Żyła Tomasz |
LABORATORIUM MATERIAŁOZNAWSTWA ELEKTROTECHNICZNEGO |
Środa godz.8.30 2.12.98
|
|
Obciążalność elektryczna obiektów technicznych |
Rok II grupa 7 zespół B |
1.Cel ćwiczenia
Celem ćwiczenia jest zbadanie obciążalności elektrycznej obiektów technicznych oraz
wyznaczenie oporu cieplnego i oporności cieplnej właściwej materiału elektroizolacyjnego
(w naszym przypadku był to polietylen)
2.Wstęp teoretyczny
W ćwiczeniu tym zajmowaliśmy się wpływem prądu o dużej wartości na materiały będące izolatorami żył prądowych. Tego typu doświadczenie pozwala określić obciążalność żyły na przebicie. A także możliwość obciążenia trwałego i chwilowego. Wiemy, że gdy przez żyłę przepływa duży prąd to na żyle wydziela się energia w postaci ciepła a to źle wpływa na materiał izolacyjny. Przy zbyt dużej temperaturze izolacja topi się i w rezultacie traci własności izolujące. Dlatego, aby móc sprawdzić własności materiałów izolacyjnych żyły dokonujemy pomiarów temperatury na żyle i na izolacji. Pomiary temperatury były wykonywane przy pomocy termopar miedź-konstantan.
3.Schematy pomiarowe
A- amperomierz- elektromagnetyczny, klasa 0,5
Dł- dławik- typ TDR5A,nap.prób.2kV,I=10A
Trp- transformator prądowy- typ TW1,220V,Nap.prób.2kV,50Hz,P.=1kVA
R- żyła
średnica powłoki
średnica żyły
mV- miliwoltomierz- typ V541
Tp- temperatura powłoki
To- temperatura odniesienia
Tż- temperatura żyły
4.Zależności
ΔT=I2RS ΔT=Tż-Tp R- rezystywność izolacji, S- opór cieplny []
S=
S= ln k- oporność cieplna właściwa []
k= 1°=0,04mV- przelicznik napięcia na temperaturę w termoparze
Parametry żyły: R=0.253Ω/km l=3m
a=27.7mm
5.Tabele pomiarowe
Pomiary dla żyły HKXS 120mm2 12/20kV
Uż [mV] |
Up [mV] |
I [A] |
ΔT [K] |
Tż [K] |
Tp [K] |
R [μΩ] |
S [] |
a [mm] |
b [mm] |
k [] |
0,69 |
0,65 |
400 |
1 |
290,41 |
289,41 |
756 |
0,0082 |
27,7 |
12,36 |
0,0638 |
0,85 |
0,74 |
400 |
2,75 |
294,41 |
291,66 |
756 |
0,0226 |
27,7 |
12,36 |
0,1759 |
1,05 |
0,85 |
400 |
5 |
299,41 |
294,41 |
756 |
0,0412 |
27,7 |
12,36 |
0,3207 |
1,25 |
1,03 |
400 |
5,5 |
304,41 |
298,91 |
756 |
0,0453 |
27,7 |
12,36 |
0,3527 |
1,45 |
1,2 |
400 |
6,25 |
309,41 |
303,16 |
756 |
0,0514 |
27,7 |
12,36 |
0,4002 |
1,65 |
1,36 |
400 |
7,25 |
314,41 |
307,16 |
756 |
0,0597 |
27,7 |
12,36 |
0,4648 |
1,85 |
1,54 |
400 |
7,75 |
319,41 |
311,66 |
756 |
0,0638 |
27,7 |
12,36 |
0,4967 |
2,05 |
1,72 |
400 |
8,25 |
324,41 |
316,16 |
756 |
0,0679 |
27,7 |
12,36 |
0,5286 |
2,25 |
1,88 |
400 |
9,25 |
329,41 |
320,16 |
756 |
0,0761 |
27,7 |
12,36 |
0,5925 |
Wyniki pomiarów dla żyły NAYBy 3×240 3.5/6kV otrzymanych od poprzedniej grupy
Up [mV] |
Uż [mV] |
I [A] |
ΔT [K] |
Tż [K] |
Tp [K] |
R [mΩ] |
S [] |
a [mm] |
b [mm] |
k [] |
0,66 |
0,66 |
500 |
0 |
289,66 |
289,66 |
0,42 |
0 |
24,59 |
17,48 |
0 |
0,77 |
0,77 |
500 |
0 |
292,41 |
292,41 |
0,42 |
0 |
24,59 |
17,84 |
0 |
0,77 |
0,86 |
500 |
2,25 |
294,66 |
292,41 |
0,42 |
0,021 |
24,59 |
17,48 |
0,389 |
0,93 |
1,06 |
500 |
3,25 |
299,66 |
296,41 |
0,42 |
0,031 |
24,59 |
17,48 |
0,574 |
1,1 |
1,26 |
500 |
4 |
304,66 |
300,66 |
0,42 |
0,038 |
24,59 |
17,48 |
0,703 |
1,28 |
1,46 |
500 |
4,5 |
309,66 |
305,16 |
0,42 |
0,043 |
24,59 |
17,48 |
0,796 |
1,47 |
1,66 |
500 |
4,75 |
314,66 |
309,91 |
0,42 |
0,045 |
24,59 |
17,48 |
0,833 |
1,59 |
1,86 |
500 |
6,75 |
319,66 |
312,91 |
0,42 |
0,064 |
24,59 |
17,48 |
1,184 |
1,69 |
2 |
500 |
7,75 |
323,16 |
315,41 |
0,42 |
0,074 |
24,59 |
17,48 |
1,462 |
6.Wykresy
Wykres zależności oporu cieplnego od ΔT
Wykres zależności oporu cieplnego od Tż
Wykres zależności oporności właściwej cieplnej od ΔT
Wykres zależności oporności właściwej cieplnej od Tż
7.Porównanie wyników
Wyznaczony opór cieplny i oporność cieplna właściwa dla żyły HKXS 120mm2 12/20kV i NAYBy 3x240 3.5/6kV w temperaturze T=30oC i T=max
Żyła |
S(300) |
K(300) |
Smax |
kmax |
HKXS |
0,0444 |
0,3462 |
0,0761 |
0,5925 |
NAYBy |
0,037 |
0,68 |
0,074 |
1,462 |
8.Wnioski
Wraz ze wzrostem temperatury zauważamy wzrost oporu cieplnego co potwierdza założenia teoretyczne. Wzrost oporu cieplnego w zależności od wzrostu temperatury ma charakter nieliniowy
ponieważ we wzorze S= zmiana temperatury ma charakter nieliniowy. Na podstawie naszych pomiarów i pomiaru grupy poprzedniej stwierdzamy ze opór cieplny zależy odwrotnie proporcjonalnie od prądu płynącego przez żyłę co wynika również z założeń teoretycznych. Opór cielny właściwy zależy natomiast oporu cieplnego i parametrów żyły k= .Ma on tez charakter nieliniowy ponieważ we wzorze występuje opór właściwy. Wytrzymałość termiczna przewodu jest większa dla większych wartości k i S. Z porównania wyników naszych i grupy poprzedniej zauważyliśmy ze opór cieplny żyły
HKXS 120mm2 12/20kV jest większy niż NAYBy 3x240 3.5/6kV natomiast opór cieplny właściwy jest mniejszy ponieważ zależy on też od parametrów żyły.
Podczas pomiarów zauważyliśmy również ze z jednej strony żyły w miejscu bliskim podłączenia izolacja ulegała topieniu podczas gdy z drugiej strony nie zaobserwowaliśmy tego zjawiska. Działo się tak dlatego że miejsce podłączenia było nie oczyszczone i na zwiększonej rezystancji przejścia wydzielało się większe ciepło Q = I2*R*t a w naszych założeniach braliśmy pod uwagę tylko promieniste rozchodzenie się ciepła natomiast w miejscu łączenia miało ono także charakter wzdłużny. Można było temu zapobiec oczyszczając styk.
A
A
A
A
R
Dł
Trpp
*220V
mV
Tp
Tż
To
a
b