054

Wartości (21/71), (t_t/L_t) (rys. 1.5.1.1), p - dla łożysk kulkowych, p "3,33 -- dla łożysk wałeczkowych.

‘1.4, Obliczeniowa nośność dynamiczna łożyska r^,obI=7vV60xr-VlÓ^r'. N. i. Przydatność łożyska wynika z warunku:

«. Cm >■ C, N lub ib.    §odz, gdzie

I_Aoh,=10⁶I/(60n), godz-liczba godzin pracy łożyska, L «(C/Fir) ^p, min obr - trwałość pracy łożyska.

Przy niespełnieniu warunków p. 1.5a lub 1.5b -zmicnia się odmiana łożyska lub jego d.

DOBÓR ŁOŻYSK KULKOWYCH ZWYKŁYCH dli przesuwnej podpory E (iys. 1.5.5.Ib).

Dla wstępnie dobranego łożyska o wewnętrznej średni ey d (77, B, C, C_B z katalogu łożysk lub 1.5.5.7) ob lfcza się:

Obciążenie zastępcze dla łożyska podpory E

F^y-Fpe-frfa, N,

V,f„f_d(p. 1-2).

Dalszy ciąg obliczeń (p. 1.3-; 1.5).

J, DOBÓR ŁOŻYSK wg schematu (rys. 1.5.5.lc lub d)

Dla wstępnie dobranego łożyska o wewnętrznej średnicy d (D. B, C, C_a - z katalogu łożysk lub 1.5.5.7) oblicza się:

3.1, Podatkowe siły wzdłużne Sb(c)~Ep^_e)/(2Y), N lub Siye)" ^e'E_pb(e) - dla łożysk kulkowych skośnych , N, SbCe) ~ 0,83 c-Fpbfc) - dla łożysk stożkowych, N.

3.2.    Korzystając z tabl. 1.5.5.1 oblicza się wielkość wzdłużnych sił Fwb i Fwc, N dla podpory B i E.

3.3.    Dla podpór B i E wyznacza się stosunek Fwb/(VF_pb) i F_w0/(V-Fpc)

-jeżeli F_wh{c)/(V-F_ph(e)) $ e, to W=1,00; Y=0, -jeżeli Fwb(c)/(V F_pb(_C))>e ,to X =0,56; Y= (z 1.5.5.7 lub tabl. 1.5.5.2).

3.4.    Obciążenie zastępcze dla łożyska podpory B i E

F_b=[X-V-F_pb+Y-F_wb}f_t-f_d N,

F_C~-=[X-V-Fpc+Y7v= N.

Jeżeli chcemy mieć jednakowe łożyska w podporach B i E, to dalszy ciąg obliczeń prowadzi się dla większej wartości F_b lub F_e.

Dalszy ciąg obliczeń (p. 1.3-+1.5).

Tabl. 1.5.5.2. Wartości współczynników X i Y dla łożysk poprzecznych PN-83/M-86142

Rodzą łożys		1	c	Łożyska jednorzędowe				Łożyska dwurzędowe
	j i	j Fv ; c„ i		&L Vf	-$e p	Łu>e V-Fp^>e		< e V-Fr*		[ —>c i YFp^>e
				X	Y	X	Y	X	Y	X	L_z
Łożyska kulkowe zwykłe		| 0,014 i 0,028 0,056 0,084 0,11 0,17 0,28 0,42 0,56	0,19 0,22 0,26 0,28 0,30 0,34 0,38 0,42 0,44	1	0	0,56	2.30 1,99 1,71 1,55 1,45 1.31 1,15 1,04 1,00	1	0	0,56	2.30 1,99 1,71 1,55 1,45 1.31 1,15 1,04 1,00
		0,015	0,38				1,47		1,65		2,39
		0,029	0,40				1,40		1,57		2,28
		0,058	0,43				1,30		1,46 ;		2,11
		0,087	0,46				1,23		1,381	0,72	2,00
	ct = 15°	0,12	0,47	1	0	0,44	1,19	1	1,34 j		1,93
Łożyska		0,17 0.29	0,50 0,55				1,12 1,02		1,26 ! 1,14 j		1,82 1,66
kulkowe	! 0.44		0,56				1,00		1,12		1,63
skośne *		0,58	0,56				1,00		1,12|		1,63
	a = 20°		0,57			0,43	1,00		1,09	0,70	1,63
	a = 25°		0,68			0,41	0,87		0,92	0,67	1,41
	a = 30°		0,80	1	0	0,39	0,76	1	0,78	0,63	1.24
	a = 35°		0,95			0,37	0,66		0,66	0,60	1,07
	a-40°		1,14			0,35	0,57		0,55	0,57	0,93
Łożysko kulk.wahliwe at 0			,5ctga	1	0	0,4	0.4 ctga	1	0,42 ctga	0,65	0,65 ct« a
Łożysko stożkowe		ańO	,5 ctga	1	0	0,4	0,4 ctga	1	0,45 ctga	0,67	0,67 ctga
Łożysko baryłkowe		at 0	1,5 ctga	1	0	0,4 J	0,4 ctga	1	0,45 ctga	0,67	0,67 ctga

* Łożyska dobrane parami w układach „A^-" i „Y" należy liczyć jako dwurzędowe o nośności:    =1,62 C oraz C_ouW-7 0 C„.

Łożyska dobrane parami w układzie „tandem" należy liczyć tak jak łążyska jednorzędowe, przyjmując nośność    i C₀ „u

oraz Stosunek Jy /C₀ - 2 F„/C₀ uk) ■_____________________

Tabl. 1.5.5.3. Wartości współczynnika f_d

Charakter obciążenia	Fd
Spokojna praca bez uderzeń	. 1,0
Spokojna praca z możliwością przeciążenia do 25% lub małymi wstrząsami	1,0‘1,2
Normalna praca z możliwością przeciążana do 50% lub z wstrząsami i uderzeniami	U *1,8
Praca przy dużych obciążeniach zuderzeniami	1,8+2,5
Ciężka praca i duże uderzenia	2,5+ 3,5

Tabl. I.5.5.4. Wartości współczynnika f_t

Temperatura, °C	ft
$ 150	1,00
$200	0,90
$250	0,75
$300	0,60