1 6

96 5. Elementy ściskane i zginane

h

W

L,

160 - 2-7,4 5

= 29,0 < 70£ = 70-1,0 = 70,0,

w związku z tym nośność obliczeniową przekroju przy ścinaniu określono wg wzoru (47)

V_R = 0,58A_v/_d - 0,58■ 16,0-MT²-0,5-10'² - 215 -10³ = 99,76 kN. Według p. 4.5.2d spełniony jest warunek

V_max - 8,13 kN < V₀ = 0,6 V_R = 0,6-99,76 = 59,86 kN,

nie jest więc wymagane sprawdzenie warunku (55).

W celu sprawdzenia warunku sztywności określono zastępcze obciążenie charakterystyczne (od obciążenia wiatrem)

<7k =

1,31²

8-15,58 1,3 6,6²

= 2,20 kN/m.

Strzałka ugięcia

3,1 -10^-2 m = 3,1 cm

5 q_kl* __    5    2,20-6,6⁴

384 EI_X ~ 384 205 -10⁶- 869-10“®

jest mniejsza od ugięcia granicznego wg tabl. 4

3,3 cm.

/ _ 660 ^[gI “ 200 “ 200

Przykład 5.2

Sprawdzić nośność słupa ramy wykonanej z IPE400, obciążonej jak na rys. 5.2.

Dane :

-    dla słupa i rygla ramy z IPE400: A = 84,5 cm², 5 = 180 mm, t_f = 13,5 mm, r - 21 mm, h_l = 331 mm, f_w = 8,6 mm, W_x = 1160 cm³, i_x = 16,5 cm,

i_y = 3,95 cm, I_x = 23130 cm⁴, l_y = 1320 m⁴, 4 = 490000 cm⁶, /_T = 52,4 cm⁴,

-    stal St3S, wytrzymałość obliczeniowa f_A = 215 MPa,

-    wartości obliczeniowe sił wewnętrznych podano na rys. 5.3,

-    w płaszczyźnie pasa górnego rygla znajduje się stężenie połaciowe,

-    górny węzeł słupa ramy jest przytrzymany w kierunku podłużnym przez stężenie pionowe, a naroże ramy zabezpieczone przed skręceniem w płaszczyźnie poziomej przez górny pas rygla, dochodzący do pasów słupa; współczynnik długości wyboczeniowej fi_y uwzględniający rozkład siły osiowej na długości słupa określono wg [4], str. 41, jako równy 0,96,

-    rygle ściany osłonowej nie zabezpieczają słupa przed przesunięciem bocznym i skręceniem.