11

Z<ud* 14A X₁ — —. 1,5 mm. X₂ - +1,5 mm Z ud. 14.6. Zastosować: X_x - 0,5 mm, X₂ = ’--0.5 mm.

Zad, 14*7- Zastosować: Y₁ = 2,2 mnij X* — = -22 mm.

? ■    55    2    42

Zad, 14ik /j»- -- — — : i_? — --■• —, Korynt    11' ³ ^    24

gujemy kola: Wj — o A\ *■ ] nim, 4₂ — o

X₇ -- - 1 mm.

Zad. '14,9. r, + "₂ < 2i[ — Silosujemy korekcję zazębienia przy X,    2.5 mm, .Y₂ = 0.

Odległość osi po korekcji a_v — 83.3 mm, Zad, 14,10. A^ + A',^5 mm. Przyjmujemy ,Y i~ X₂ 2 fi. Skracamy głowy zębów o wielkość K ■■ 0,5 jrrm.

Zad, 14,11* tr_f# = 80 MPa < k^- 270 MPa:

/W ~ 520 MPa < k.....-537 MPa

Zad. 14.12. Dobieramy sta! 35RGS iilepszo-iyą cieplnie do Hfi 2'- 415,

Zad* 14.13, m -■ 5 mm

ZaiL 14,14, i_t. -- i_x ■ i₂ = 4^j 3.5. Przy r_x = 10 ora/ ą — 12, Kij = 4 tum, m_A •- 6 ram Zad. 14*15, m_r= 8,51 mm, Poprawianie zarysu nie jest wymagane.

Zad. 14.16. m = 12 mm, u?_r ^ 12,32 mm Zud, 14.17. z₂ — 42, m_f ^ 5,30 mm Zad. 14.18. m= 5 mm,* Przy sprawdzania nacisków' rzeczywistych należy ustalić rzeczywiste wartości K_r f-:_t. ora/ K..

Zad, 14.19. Stal St7 i-lepsze gatunki stali lub dowolny gatunek żeliwa,

Z ud, 14.20,- d> - 544 mm, J_il2 = 528 mm, dy₂ 504 num, <; =- 192 mm Zad. 14.21* c₂ = 33. Montaż Lylko poosiowy, Zad* 14,22* r₂ = 47, d₂ = 188 mm, D_fl, = 182 mm, d_r2- 200 mm

Zad. 14.23. 2!=--10, ry-50, *■*;■■. 0_r235 k ^ 0,25

Zad. 15.1* d_fl — 112 mm, d_ge s; 117,7 mm, d_fe ^ 104,9 mm

Zad. 15.2* S_t - 32^37; /i ₂ = 57*33'; R_Ly 74,2 mm; b • 24*5 mm

Zad. 153* Ó_L - 23ⁿ5S^,; S₂ = 6fyOT; R, ^ s: 147,7 ram; b — 37 mm Zad. 15*4, ni_tn — 0.434 cm < 0,438 cm, p_Milx~^- -- 586 MPa < k_t,_mjU = 640 MPa

Zad,- 15.5, d₁ ^ 64 mm; d₂ - 244 mm: P_n = 25.12 mm; a — 154 mm Zud* 15.6. J, = 160 mm: d₂= 240 mm: n = = 200 mm

Zud* 1.5*7* 7 — 1374 d] = 80 jiim; y -e 0,75 ■ Zad. iSOk ;¹ < o\ 1} <.0,5 — przekładnia jesi •sańiohamciwna.

Zud, 16.1. F_n 1786 2544 N (w zależności od przyjętych wartości wskaźnika układu k i wspóJc/yunika tarcia /d.

Zud. 16.2. Pj <£ 9*77 k\V Zud. 16*3. P_} C 37.7 kW Zad- 16.4, .F_tl- 1026-:-3038 N (z a leżnie od-/ułożonych wartości k ora z ii).

Zud, 16.5* iy 1876'N

Zad, 171. V^:: 540 N

Zad, 17.2* Wymiary pasa: g = 2,5 mm, b '*■■■■■ 60 mm, L~ 3480 mm.

Zud* 17*3. PĄ 3t),5 kW Zud. 17.4 F ^ 9,37 k\V Zud. 17.5, k_r= 0y)5_s k^.— 0,976. Zespól pasów klinowych 3C2800 PN-66/M-85201. Zud. 17.6. Zespół pasów klinowych 3A1800 PN-66/M-85201.

Zad. 17.7, Pś 72,8 kW. Pasy: 3E7100 PN^ -66/M-85201.

Zad. 18*1. d_k ;# 5fi mm w 6 mm Zad* 18,2*    70,4 k.W

Zad.lO. 1    12 kW:P ii- 30 kW

Zad, 18.4* Kołek przędą że ni o wy <Kr-" 7 min;

kołek drugi d_h2 = 15 mm.

Zad* 18.5* M_r^- 158,8 N-m; pr/y g - 0.1*5 tj_r- 140 MPa. Materiał śrub -- sial St5. Zud, 18*6. P,_1£1N? ss 5Z4 kW_f <i_r - 169,6 MPa. Materiał śrub - stal Si7 lub 45 (norma li-? owa na),

Zv\d* 18.7, i. C- 32,3 MPa. Materiał śrub -- sial St5*

Zad, 18*8. Z iabl. 58 - sprzęgło dla 90 mm.

Zud. 18.9* b ^ 25,9 mm. Przyiać b 30 mm. Zud. 18*10, h* 2,47 mm; przy b^] — 5 min — (p* r)_r-,^    3ii2 MN/{m ■ w); D_v ™ 395 mm,

/7=405 mm*

Zad* 18*11* M_s. = 129.8 N^; m-

Zad, 18.12. Sprzęgło dla M — 1600 N-m,

Zad, 18*13* (p ■    = 1,98 M N/fm ■ $} ■<

^    = 1 MN/(m-s). Liczba płytek — 5.

/ad. 18,14* M_s < 852 N-m.

Zad. 18.15. b¹ *s 5,4 mm, Pizy J?¹ = 6 mm i /; = (U5~J\.= 4880 N, f/j' ił)_r:!f!i;,. = 4,07 MN/(m’s) ^ {p-Ą_ł(lsr Zad. 18*16* Af_T ^ 548 N m /ad. 19*1* F > 924 N Ittb przy¹ zttiianie kierunku obrotów bębna — V ^ 632 iSl.

Zad. 19*2, Przy f.i = 0,4 i w zależności od kierunku obrotów hebli;); M_;I < 52,9 N-m lub M_e s£ 69,2 N-m,

Zad. 19.2* n sj; 530 — 92⁷ obr/min — zależnie od założonej wartości u.

Zad, 19*4. D— 160 mm; 6 = 50 mm; r =

83,2*1-96 mm. Przy / = 90 min - / ^

. > 703 mm.

Zad. 19,5, W zależności od współczynnika tarcia f.t — P ^ 36 + 131 N.

Zad. 19.6* F„,_fJr uzyskamy przy ^ ^ 0,3, Przy fi = 0,35 wystąpi samozakleszezenic< < m = 4.17).

Żad, 19,7* W zależności ud.kierunku ruchu obrotowego bębna: AP_; -s£ 2464 Nⁱm lub M_r £ 37l3 N ■ m.

Zad* J9,S. M_r^540,8 N-m, Przy = 80 mm — M₇- ^ 1580 N^j m, *

Zad. 19*9, 1 =659 N,

$