15

Przykład 7,3 145

- (90), gdy blacha czołowa jest usztywniona żebrem (wariant a),

A£i = 2

;=i    y i

- lub (91), przy braku żebra usztywniającego (wariant b),

= 25_Rl^o)_rly_; + 2

W obliczeniach uwzględnia się te same szeregi śrub jak przy obliczaniu nośności z uwagi na zerwanie śrub, a ponadto w przypadku elementów dwuteowych o wysokości h > 400 mm lub smukłości środnika

hjt_w > 140 V 215//_d'

należy do wzoru w miejsce y₍- podstawić odległości zredukowane. Ponieważ w danym przykładzie:

oraz

K

t_w

500

~6~

= 83,3 < 140

/ 215 _ V "215 ^_

h - 532 mm > 400 mm,

wobec czego zachodzi potrzeba określenia odległości zredukowanych

ki red    =    ki    -    h/6    =    566    -    532/6    =    477    mm,

y₂red    =    y₂    -    hi6    =    466    -    532/6    =    377    mm,

kned    =    k3    -    h/6    -    406    -    532/6    s    317    mm.

Współczynnki rozdziału    obciążenia    wg    tabl.    17, kol.    1 są    jednakowe dla warian

tów' konstrukcyjnych a) i b), tj.

oi_tl = 0,7, o>_r2 = 1,0, £t>_rj = 0,8.

Nośność obliczeniowa połączenia w I stanie granicznym:

-    dla wariantu a)

= 2-141,1 (0,7-0,477² + l,0*0,377^z + 0,8 - 0,317²)/0,477 = 225,9 kNm,

-    dla wariantu b)

Mkj = 2-141,1 [0,7 - 0,477 + (1,0-0,377² + 0,8 - 0,317²)/0,377j = 260,8 kNm,

Wariant c). Według tabl. 16 nośność obliczeniowa śrub odpowiadająca rozwarciu styku przy obciążeniu dynamicznym