40 (236)

145

Przykład 7.3

-    (90), gdy blacha czołowa jest usztywniona żebrem (wariant a),

K - 2S_k,

i-1    y i

-    lub (91), przy braku żebra usztywniającego (wariant b),

K_s = 2Ą_>I(w_[Iy₁ + £ a>„ A

W obliczeniach uwzględnia się te same szeregi śrub jak przy obliczaniu nośności z uwagi na zerwanie śrub, a ponadto w przypadku elementów dwuteowych o wysokości h > 400 mm lub smukłości środnika

hjt_w > 140 V 215/f_A

należy do wzoru w miejsce y, podstawić odległości zredukowane.

Ponieważ w danym przykładzie:

oraz

h_w 500

— = , = 83,3 < 140

/215¹ V 215 "

- 140

h = 5.32 mm > 400 mm,

wobec czego zachodzi potrzeba określenia odległości zredukowanych yired    = y_x    -    h/6    =    566    -    532/6    a    477    mm,

y_2rcd    =    -    h/6    =    466    -    532/6    s    377    mm.

=    y₃    ~    h/6    =    406    -    532/6    s    317    mm.

Współczynnki rozdziału    obciążenia    wg    tabl.    17, kol.    1 są    jednakowe dla warian

tów konstrukcyjnych a) i b), tj.

wn ~ 0,7, co_t2 = 1,0, co_ri - 0,8.

Nośność obliczeniowa połączenia w I stanie granicznym:

-    dla wariantu a)

Mr, = 2*141,1 (0,7• 0,477’ + 1,0-0,377* + 0,8 0,317²)/0,477 = 225,9 kNm.

-    dla wariantu b)

= 2 141,1(0,7*0,477 + (1,0-0,377* + 0,8• 0,317-)/0,377] = 260,8 kNm.

Wariant e). Według tabl. 16 nośność obliczeniowa śrub odpowiadająca rozwarciu styku przy obciążeniu dynamicznym