6

gdzie:

-    dla zestawu czterokrążnikowego (rys. 4d),

ki (8)

F_n=~-b.-L- sin /?, +    ⁺^² • (— - /,) • sin /?, + — ■ b₂² • tgp

n 2    1    2    2    ¹    2 ₄ ²

gdzie: b, = 2 ■ /, • cos /?, [ m ],

b₂ =b₁+(5„-2-/,)-cos_>9₂ O],

-    dla zestawu pięciokrążnikowego (rys. 4e),

”' (tgP + tgPi) + ~- (tgft -tgP₂)-~- tgP,    ki (9)

gdzie: b, = /, + 2 • /₂ • cos /?, [ W ], b₂ = (/?„ -1, - 2 • /,) • cos /i, + /, + 2 • /₂ • cos /?, [ w ].

p- kąt usypu nosiwa w ruchu, stopnie, /?, /?/,    - kąt nachylenia krążników, stopnie,

bu b₂, h, h - wielkóści geometryczne zaznaczone na rysunkach.

2.3. Nominalna teoretyczna wydajność przenośnika taśmowego

Nominalna teoretyczna wydajność masowa przenośnika taśmowego określana jest zależnością:

V

W_T

— 3600 • k_a ■ F_n - v-y

h

(10)

gdzie: W_T.Nom - nominalna teoretyczna wydajność masowa, |t/h], ^„-współczynnik uwzględniający wpływ podłużnego nachylenia przenośnika na nominalny przekrój nosiwa na taśmie F„ (tablica 6), F„ - nominalny przekrój nosiwa na taśmie poziomej, [m²], v - prędkość taśmy, [m/s], y- gęstość usypowa nosiwa. [t/m³], (tablica 1).

Kąt podłużnego nachylenia przenośnika a[°]	1 Wartość współczynnika ka
0-3	i
4	0.99
6	0,98
8	0,97
10	0,95
12	0,93
14	0,91
16	0,89
18	0,85
20	0,81
22	0,76
24	0,71
26	0,66
28	0,61
30	0,56

7