ela1

ABSORPCJA

TOK OBLICZEŃ .

lllEASJl

ABSORPCJA

TOK OBLICZEŃ

Wymiar poprzeczny aosopoara

Mając znalezi®; się na opisie średnicę apa^ znając z bilans W tym momer na obliczeniu

ne: przepływy z sgansta masowano linii oasrasyfeęi absorbsra oraz opierając matematycznym zjawiska zalewania aparatu (np. korelacja Katarowa) - obliczom rzeczywistą prędkość liniową fazy gazowej, płynącej ruchem wymuszonym u średni przepływ objętościowy w/w fazy, znajdujemy próbnie średnicę aparatu cie następuje pierwsza weryfikacja w ramach toku obliczeń ą&gorbsa polegające stopnia !3ż^;rjaszripśgi;ogwiarżGto ątiuraht

p owierzchnia pracujaca ap aratu=biorącą udział w ruchu masy

tzw.

^jeśt

Wartość wypełnienia

całkowita p owierzchnia rozwijana p rzez wypełnienie

funkcją >v₀ [m³/m²s] - prędkości objętościowej płynu oraz rodzaju i wymiaru (sposób obliczania w literaturze) i winna się mieścić w zakresie: 0.5 < ę < 1.

W przypadku za niskiej wartości współczynnika <j> należy poprawić założenia oraz obliczenia w poprzednich punktach toku obliczeń (np. zmienić wypełnienie lub jego średnicę, zmienić wartości przepływów)j Po ostatecznym ustaleniu średnicy aparatu dobiera się najbliższą wartość znormalizowaną średnicy - wyższą od obliczeniowej, poprawiając obliczenia z punktów poprzednich.

a i<

aBsukpuja

TOK OBLICZEŃ a3?JOH2EPJ\ ę.d

Położenie przekroju (1’) jest hipotetyczne aie istnieję w    - należy

odsunąć    od linii    poprzez wzrost wartości tangensa

nachylenia. Przeprowadzamy jimy aparat    o tga_K = c iga,„_u,

Otrzymujemy rzeczywiste położenie przekroju (1) i znajdujemy rzeczywiste stężenie

PYTANIE - Dlaczego należy odsunąć linię óseraewińa od liniirAwńowaąi poprzez wzrost wartości tangensa nachylenia linii gtrergęyirgi

Ponieważ w każdym przekrój wymiennika od wlotu do wylotu musi istnieć

-v«=o

x_ax_m

P©UU> MJa

o lub

x*A-x_A >0

cxbscfpq'M

W położeniu minimalnym siła namowa jest równa 0 w przekroju (1’).

W położeniu rzeczywistym (1) w każdym przekroju    jest dodatnia, a im

większa wartość męfeyteńto arastsa Optra,Slnpii tym większa jej wartość.

Dr f A I'o_ić'AJJoBj'VA Oi

ntrwM

TOK OBLICZEŃ ASSORSggAc.d.

^: Wysokość absorbsm

Aby obliczyć wymiar podłużny aśsprbm jaka wmiannikć masy należy obliczyć wartośi wspófeamnilka    masy k,. Obliczenia wykonujemy obliczając opór ar^nitenią jsast

równy sumie oporów poszczególnych szeregowych procesów cząstkowych:

gdzie: dla przypadków areanlkania masy

('LVrazii') ): oraz

I

l-X,

1-F,

V

A =-

m_A

k_A &Xa

Zaprojektować abśófbsrjako ywrntermiit maa? to również zooptymalizować (zminimalizować) 'oowgghnśe mzsnrhaitala.mm% Aby tego dokonać można jedynie poprzez maksymalizacje mianownika prawej strony równania.

Przypadki zanikania mam w-feinia mmi w jednej fazie w absorpcji

1

kAY

u

a/ Pc

lub

1

1 J_

n Po ⁺ Ac

$Q.3bY\£

J

Jednym z dwóch sposobów wpływania na

masy jest stworzenie takich warunków prowadzenia procesu aby zaniki jeden z jy&prów Mijłtąhiajrtjasy. W absorpcji zanik jednego z oporów wnikania zachodzi w przypadkach, gdy:

W przypadkach,gdy stężenie rozpuszczonych gazów w absorbencie jest niskie: n = m

^ya=\ — \X_A=m X_A = Kyj X,

H M.

U a — ^m V_a=K,_r„ U_A

gaz jest dobrze rozpuszczalny w cieczy - abssrbamsie lub wiązany jest reakcją chemiczną \ fazie ciekłej, lub gdy ęfediiłk    gazu jest identyczny z aDsorbentem. Wówczas lini

róyrrioymtii absaragyfrisi z powodu niskich (czasem = 0) osiąganych wartości stężeni równowagowego w cieczy przebiega tak blisko osix, że nachylenie Przy takim nachyleniu otrzymujemy

-Uo _L=J_

A_c

^k* A_g I

! Wartości    •■wnikania masy dla poszczególnych czynników obliczamy z

j odpowiednich równań kryterialnych, charakterystycznych dla przypadku wnikania dla danej fazy.

<V

a 5zvbkMtt>/ż5fijltsnja triasy dąży y _ o (y _y*] do szybkdści snftąnłp vv fazie gazowej:. A g V A AJ

J

JM

ABSORPCJA

ABSORPCJA

TOK OBLICZEŃ ABSOMERA c,ś

Metoda

Można zapisać:

H_n=-

MSujaśui (cCTajtljbiarbąra za pomocą

__

gaz jest żle rozpuszczalny w cieczy - ahgj&irbsnsSa lub faza gazowa jest jednoskładnikowa składa się tylko z składnika absorbowanego. Wówczas linia rśwflbW3til_ahagrastaiifei z powod niskich, osiąganych wartości stężenia równowagowego w cieczy przebiega tak blisko osi j>, ż nachylenie ftrzy wsi równoy/Łtii m -> <©. Przy takim nachyleniu otrzymujemy:

gdzie:

!s_N;

dr_A

Ua-t;

- ilość

H=-

dY_A

Aj diHqo

-->0

1

1

jednostek przenikania masy - analog siły napędowej

X*_A-X_A

A

= Pc{X_A-

X.

Obliczanie oraz maksymalizacja wartości śmslirifej siły napędowej absoracli

lana ^ó^ftaswasl

Jd Y_a

h

dY,

(k_ArAYA),

(k_r, £\a) , ik_Ay AYa) ₂

Jh IA'.,y AYa) [ {k_AyńYA)₂

AYa„=^XXXl _a In^A

_ &7t_Al - AśC ₄2

przykład dla

ąjjyjfOgbęwę

AYa

ln

&7I j-y