IMG00064

64

4.2.    Współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia względem linii styku k_Fp=f(HB, rozmieszczenie kół względem łożysk, tPm) k_Fp= 1,10 (rys. 5.3.3c).

4.3.    Współczynnik uwzględniający nierównomiemość rozkładu obciążenia między parami zębów w zazębieniu

k_Fa = f(i5, klasa dokładności, 0) k_Fa= 1,22 (tabl. 5.3.12).

4.4.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa W_Fi = F, k_Fg k_FlS k_Fak_A/b₂~

= 1656 1,10 1,06 1,22 1,1/35 = 74,0 N/mm.

4.5.    Ekwiwalentna liczba zębów

z,_eq = z,/cos³/S = 17/cos³13,54° = 18,5; z_2eq = z₂/cos³/S = 53/cos³13,54° = 57,7.

4.6.    Współczynnik kształtu zębów zębnika i koła zębatego ireip)⁼f (zi(2jeq, *i(2>) (*K2) ⁼ 0) (rys. 5.3.5).

kra, = 4,20; Y_Fs2= 3,72.

O_fp{/Y_fsi= 142/4,20 = 33,8;    ₂= 131/3,72 = 35,2.

Obliczenia wykonujemy dla zębnika, gdzie jest mniejszy stosunek Opri/Yfs i

4.7.    Naprężenia obliczeniowe gnące 0>i=kfsi Ę? RL/^m =

= 4,20 0,90-74,0/2,5 = 112 MPa<CT_m(2) = 142 MPa. Współczynnik kąta pochylenia linii zęba Y_f =l-c„ /?°/140° = 1-1,05-13,547140° = 0,90.

5.    SPRAWDZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ZĘBÓW PRZY PRZECIĄŻENIACH

5.1.    Maksymalne naprężenia stykowe

0// max =0// / / max// nom =

= 498 /2^9'= 848 $ Ow> _maxI(2) = 938 MPa.

5.2.    Maksymalne naprężenia gnące

0> max i    i ( / ir^iy/Znom ) “

= 112-2,9 = 325 MPa $ cr_WmM, = 312 MPa. Przeciążenie wg maksymalnych naprężeń gnących

I t7_F max 1 ~ U*fP max 1 | 100 / CT m mar 1

= 1312-3251100/312 = 4,2% < 5%.

6.    SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU PRZEKŁADNI

6.1.    Moment rzeczywisty na wale wyjściowym T_ln.=T₂u„/u =110,7 3,12/3,15 = 109,6 N-m.

6.2.    Siły obwodowe

•F,,= 2-10³ T_x/d_w\= 2-10³-36,2/43,72 = 1656 N;

E,₂ = 2-10^]r₂„/c/_w2=2-10³-109,6/136,28= 1608 N.

6.3.    Siły promieniowe

F„ = F_ntga/cos/S = 1656-0,364/0,972 = 620 N; F_r2=F,₂tga/cos/3 = 1608-0,364/0,972 = 602 N.

6.4.    Siły poosiowe

^_ol=^ntg0 = 1656-0,241 =399 N;

Fa2=F_l2tgP = 1608-0,241 =387 N.

Obliczone wymiary i dobrane parametry przekładni - rys. 5.3.1.

5.3.2. OBLICZANIE WALCOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH (wg parametru a_w); Wg [9, 11, 12, 15, 20, 40, 48, 52] PN-ISO 6336-2:2000; PN-ISO 6336-3:2001

Tik k_A V³bo (Thp u² \n.

10³

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora;

Ti.Tj.N-m; u,, u₂>^m'ⁿ’ '>    u; 7max/Tn_0m;

O/rp, Oppi(₂), O/fpmaxl(2), 6Jpp_maxi(2), MPa.

Wamnki pracy przekładni.

1. OBLICZANIE ODLEGŁOŚCI OSI*

I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1. Obliczeniowa odległość osi, mm

oi=k_a{u ±1)

gdzie

k_a = 49 - dla kół o zębach prostych, MPa k_a = 43 - dla kół o zębach skośnych, MPa^1/3; ipba - współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do odległości osi) (tabl. 5.3.7).

i'_ba=b/a_w = 2^_bd/(u±iy, ip_bd = b/d_i (tabl. 5.3.6);

k_Hls - współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia względem linii styku; k_Hp = f (HB, rozmieszczenie kół względem łożysk, Yw) (rys. 5.3.3a,b);

k_A - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 5.3.9);

+(-) - zazębienie zewnętrzne (wewnętrzne) (rys. 5.3.1).

1.2. Szerokość wieńca koła zębatego, mm b₂=b=Tp_ho ań-

Szerokość wieńca zębnika, mm ń, = ń₂ + ( 3...5).

b ii b₂ zaokrągla się do liczb całkowitych, mm. Dalsze obliczenia wykonuje się oddzielnie dla przekładni o zębach skośnych oraz o zębach prostych.

Dla przekładni o zębach skośnych (0 > 0°)

1.3.    Zaokrągla się a'_w do wartości zbliżonej do a_w (a_w ~ a„) mm, zgodnej z PN (tabl. 5.3.3).

1.4.    Przyjmując wstępnie z] =19 i p'= 15°, oblicza się moduł zazębienia m'= 2o_wcos/S'/\z[ (u±l)]

i zaokrągla się m ’ do wartości zbliżonej do m„ (m_n ^ m'), mm, zgodnej z PN (tabl. 5.3.2).

1.5.    Liczba sumaryczna zębów zj = 2 cos/S/m. zś zaokrągla się do zbliżonej liczby całkowitej z_E.

1.6.    Kąt pochylenia linii zęba cos p = z_E m /(2a_w),

(dokładność obliczeń — 4 znaki po przecinku);

/S = arc cos p =_°_'_

1.7.    Liczba zębów:

-zębnika z, =z_E/(u±l);    (z,3U7);

z\ liczba całkowita, najlepiej nieparzysta.

-    koła zębatego z₂ = z_E - z,.

1.8.    Rzeczywiste przełożenie przekładni u = z₂/z *.*

1.9.    Średnice okręgów kół zębatych, mm:

-    tocznych    d_w\m= m z₁₍₂₎/cos/S;

-    wierzchołków zębów d_a\(i)= m (z ₁₍₂₎/cos/?+2);

-    stop zębów    d_fi_m = m (z ₁₍₂₎/cosp- 2,5).

Sprawdzenie a_w= 0,5 (dwi+dw2), mm.

(Dokładność obliczeń d i a_w — 2 znaki po przecinku).

Dalszy ciąg obliczeń (5.3.1 p. 2...6).

» Istnieją obliczenia wytrzymałościowe walcowych przekładni zamkniętych wg parametru d_w (5.3.1).

»• W związku z udokładnieniem u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.8) wprowadza się korektę przełożenia następnego stopnia napędu i zawartości kolumn n i T (tabl. 2.4).