Str064 (4)

64

4.2.    Współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia wzglądem linii styku k_Fp = f( HB, rozmieszczenie kół wzglądem łożysk, k_Fp = 1,10 (rys. 5.3.3c).

4.3.    Współczynnik uwzględniający nierównomiemość rozkładu obciążenia między parami zębów w zazębieniu

k_Fa = f(i3, klasa dokładności, p) k_Fa= 1,22 (tabl. 5.3.12).

4.4.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa W_Fi =F,k_Fp k_F.g k_Fak_A/bi~

= 1656 1,10 1,06 1,22 1,1/35 = 74,0 N/mm.

4.5.    Ekwiwalentna liczba zębów z_leq=z,/cos³/S = 17/cos³13,54°= 18,5; z_Jcq = z₂/cos³/S = 53/cos³13,54° = 57,7.

4.6.    Współczynnik kształtu zębów zębnika i koła zębatego krai(2)⁼f (z 1(2)eq, ^X 1(2)) (^X 1(2) ⁼ 0) (ty^S- 5.3.5).

kra i⁼ 4,20; Vra₂⁼ 3,72.

G_Fp\/Yfsi⁼ 142/4,20 = 33,8; a^/Y^ 131/3,72 = 35,2. Obliczenia wykonujemy dla zębnika, gdzie jest mniejszy stosunek Oypt/Yrsi

4.7.    Naprężenia obliczeniowe gnące

G_Fi~Y_FsiYp W_Ft/m —

= 4,20 0,90 74,0/2,5 = 112 MPa<0)j,₁₍₂₎ = 142 MPa. Współczynnik kąta pochylenia linii zęba Yp =1 Ep /3°/140° = 1-1,05 13,547140° = 0,90.

5.    SPRAWDZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ZĘBÓW PRZY PRZECIĄŻENIACH

5.1.    Maksymalne naprężenia stykowe

= 498 /ż9¹= 848    _](2) = 938 MPa.

5.2.    Maksymalne naprężenia gnące

Of max 1 ^— &F\ (Tmax/7nom) ⁼

= 112-2,9 = 325 MPa $ 0>r>_m„, =312 MPa. Przeciążenie wg maksymalnych naprężeń gnących

I ^F max 1 ~ ® FP max I \ 100 / CT fp _max I ^—

= |312-3251100/312 = 4,2% < 5%.

6.    SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU PRZEKŁADNI

6.1.    Moment rzeczywisty na wale wyjściowym T_2rz=Ti Uk/u =110,7 3,12/3,15 = 109,6 N-m.

6.2.    Siły obwodowe

F,i=2T0³ 7j/d„,|= 2T 0³-36,2/43,72 = 1656 N;

F₍₂ = 2T0³r_2n/(/„₂=2T0³ 109,6/136,28= 1608 N.

6.3.    Siły promieniowe

= F_n tga/cos/? = 1656 0,364/0,972 = 620 N; F_r2=F,₂tga/cosp = 1608-0,364/0,972 = 602 N.

6.4.    Siły poosiowe

F„,= F_n tg (3 = 1656 0,241 =399 N;

F_a2=F_ntgp = 1608-0,241 = 387 N.

Obliczone wymiary i dobrane parametry przekładni - rys. 5.3.1.

5.3.2. OBLICZANIE WALCOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH (wg parametru a_w); Wg [9, 11, 12, 15, 20, 40, 48, 52] PN-ISO 6336-2:2000; PN-ISO 6336-3:2001

a^=k_a(u ±1)

gdzie

10³

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora;

7j, r₂, N-m; n_t, n₂, min¹; W » ^^r'raax^// T nom i (kHF, U//' 1(2), Ohpmaxl(2), ^FPmax 1(2), MPa.

Warunki pracy przekładni.

1. OBLICZANIE ODLEGŁOŚCI OSI*

I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1. Obliczeniowa odległość osi, mm

T₂k k_A

^ ba rfr °²

k ₀ = 49 - dla kół o zębach prostych, MPa ; k_a = 43 - dla kół o zębach skośnych, MPa^l/3; ip_ba- współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do odległości osi) (tabl. 5.3.7).

Tp_ba=b/a_w = 2Tp_M/(u±iy,

Tpbd=b/d_i (tabl. 5.3.6);

k_Hp - współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia względem linii styku; k_Hp = f (HB, rozmieszczenie kół względem łożysk, '4^lbd) (rys. 5.3.3a,b);

k_A - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 5.3.9);

+(-) - zazębienie zewnętrzne (wewnętrzne) (rys. 5.3.1).

1.2. Szerokość wieńca koła zębatego, mm bi=b=Tp_ba o;.

Szerokość wieńca zębnika, mm ń, = ń₂ + ( 3...5).

b ii b₂ zaokrągla się do liczb całkowitych, mm. Dalsze obliczenia wykonuje się oddzielnie dla przekładni o zębach skośnych oraz o zębach prostych.

Dla przekładni o zębach skośnych (p > 0°)

1.3.    Zaokrągla się a'_w do wartości zbliżonej do a_w (a_w ~ a w) mm, zgodnej z PN (tabl. 5.3.3).

1.4.    Przyjmując wstępnie z i =19 i p'= 15°, oblicza się moduł zazębienia m'= 2a_wcos p'l [z\ (u ±0]

i zaokrągla się m' do wartości zbliżonej do m, (m_D s; m’), mm, zgodnej z PN (tabl. 5.3.2).

1.5.    Liczba sumaryczna zębów z±= 2a_wcosp/m. z i zaokrągla się do zbliżonej liczby całkowitej z_z.

1.6.    Kąt pochylenia linii zęba cos p = z_z m /(2a_w),

(dokładność obliczeń — 4 znaki po przecinku);

_    O I tt

p = arc cos p =___.

1.7.    Liczba zębów:

-zębnika z₁=z_s/(u±l); (z,ź 17); z,~ liczba całkowita, najlepiej nieparzysta.

-    koła zębatego z₂ = z_s - z,.

1.8.    Rzeczywiste przełożenie przekładni u_rŁ=z₂/z*'

1.9.    Średnice okręgów kół zębatych, mm:

- tocznych    dwuz)= ^m z_l(2)/cos p;

-    wierzchołków zębów d_at(₂)= m (z_](2) /cosj?+2);

-    stop zębów    d _f ,₍₂₎ = m (z _I(2) /cosp-2,5).

Sprawdzenie a_w= 0,5 (dwi+dwi), mm.

(Dokładność obliczeń d i a _w —2 znaki po przecinku).

Dalszy ciąg obliczeń (5.3.1 p. 2...6).

» Istnieją obliczenia wytrzymałościowe walcowych przekładni zamkniętych wg parametru d_w (5.3.1).

** W związku z udokładnieniem u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.8) wprowadza się korektę przełożenia następnego stopnia napędu i zawartości kolumn a i T (tabl. 2.4).