IMG00065

65

Dla przekładni o zębach prostych (0 = 0°)

1.3.    Przyjmując wstępnie z,'=19, oblicza się moduł zazębienia, mm m'= 2aj/[z,(u±l)j.

1.4.    Zaokrągla się m' do wartości zbliżonej do m (m Km'), mm, zgodnej z PN (tabl. 5.3.2).

1.5.    Liczba zębów zębnika z,=2o^/[m(u±l)]; z , - liczba całkowita; z , > 17.

1.6.    Liczba zębów koła zębatego z₂=z_{u\ z₂ - liczba całkowita.

1.7.    Zerowa odległość osi, mm a_wo=ra(z\+z₂).

Jeżeli chcemy zaokrąglić a_wo do wielkości a_w z szeregu PN (tabl. 5.3.3), to korzystamy z zazębienia korygowanego (5.3.1 p. 7).

1.8.    Rzeczywiste przełożenie przekładni u_IZ=z₂/z**

1.9.    Średnice okręgów kół zębatych, mm (p. 1.9) dla 0=0°.

Dalszy ciąg obliczeń (5.3.1 p. 2...7).

Obliczone wymiary i dobrane parametry przekładni - rys. 5.3.1.

»» W związku z udokładnieniem u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.8) wprowadza się korektę przełożenia następnego stopnia napędu i zawartości kolumn n i T (tabl. 2.4).

5.3.2.1. PRZYKŁAD OBLICZEŃ

T² k Hp k

10³ =

^ ba &HP ¹

= 43 (3,15+1)

^: 91,3 mm.

Obliczyć podstawowe parametry walcowej przekładni zamkniętej o zębach skośnych wg schematu 6 rys. 5.3.3e.

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora - 6 wg rys. 5.3.3e;

P\ = 5,5 kW; T\ = 36,2 N-m; T₂= 110,7 N-m; u = 3,15; T_max/T_nom= 2,9 (tabl. 19.9.1).

Ohp = 475 MPa; d_FP, = 142 MPa; (J_FP2 =131 MPa;

OhpmaxK2)= 1064 (938) MPa; o>,_nux,₍₂₎= 304 (268) MPa. Materiał zębnika - 55, HB\ = 270 (5.2.1).

Materiał koła zębatego - 40, HB₂= 250 (5.2.1).

Warunki pracy przekładni - lekkie.

1. OBLICZANIE ŚREDNICY ZĘBNIKA I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1. Obliczeniowa odległość osi

3 ^-

aj=k_a(.u+l)ⁿ\j

ni 110,7-1,06 1,1 “ 0,43- 475²-3,15²

Współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do odległości osi)

j^/b₀⁼b/a„ = 2Tpbd/(^u+l) = 20,9/(3,15+1) = 0,43.

tbd = b/d,= 0,9 (tabl. 5.3.6);

Współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia wzlędem linii styku k„_p= f (HB, rozmieszczenie kół względem łożysk, "'Pbd ) k_Hp = 1,06 (rys. 5.3.3a).

Współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne =1,1 (tabl. 5.3.9),

1.2. Szerokość wieńca koła zębatego

b₂=b = TpbaOw = 0,43-91,3 = 39 mm.

Szerokość wieńca zębnika

6i = ń2 + (3...5)= 39+3 = 42 mm.

1.3.    Zaokrąglamy oj, do wartości a_w zbliżonej do (a_w ~ aj) i zgodnej z PN (tabl. 5.3.3) a_w = 90 mm.

1.4.    Moduł zazębienia przy założeniach z\=\l, 0-15° m’=d[cos p'/z[ =43,7 cosl5°/17 = 2,48 mm.

Przyjmujemy m = 2,5 mm (tabl. 5.3.2).

1.5.    Sumaryczna liczba zębów zi=2a_wcosflZm„ = 2-90(cos 15°)/2,5 = 69,5.

Przyjmujemy z_z = 70.

1.6.    Kąt pochylenia linii zęba

cos0 = z_D m„/(2a„) = 70-2,5/(2-90) = 0,9722.

0 = arc cos 0 = 13,54° = 13°32'10".

1.7.    Liczba zębów zębnika z_l=z₂/(u + l) = 70/(3,15+1) = 16,8. Przyjmujemy z, = 17 (liczba nieparzysta).

Liczba zębów koła zębatego z₂=z_I-z,= 70-17 = 53.

1.8.    Przełożenie rzeczywiste przekładni u,z = z₂/z, =53/17 = 3,12.

1.9.    Średnice okręgów kół zębatych

-tocznych d_w^m_nz_l/cos/3 = 2,5-17/0,9722 = 43,71 mm;

d_w2=m„z₂/cosp = 2,5-53/0,9722 = 136,29 mm;

-    wierzchołków zębów

i ^{= m} (z ,/cos/J +2) = 2,5(17/0,9722+2) = 48,71 mm; d_a2=m(z₂/cos0+2) = 2,5(53/0,9722+2) = 141,29 mm;

-    stop zębów

dn = m(zi/cos/S-2,5) = 2,5(17/0,9722-2,5) = 37,46 mm; d/-2 = m(z₂/cos|3-2,5) = 2,5(53/0,9722-2,5) = 130,04 mm. Sprawdzanie o, = 0,5(d_wi+d_w2) =

= 0,5(43,71+136,29) = 90,00 mm.

Dalszy ciąg obliczeń (5.3.1.1 p. 2...6).

Obliczone wymiary i dobrane parametry przekładni - rys. 5.3.1.

5.3.3. OBLICZANIE WALCOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH, wg [15,48,52]

^io³

d{=k.

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora;

Ti, T₂, N-m; ij„ n₂, min¹; u ; T_max/T_nom-, (Jhp, (J_Fp 1(2), 0/£P _n-,ax 1(2), tji.p _m;ix ] (2), MPa. Warunki pracy przekładni.

1. OBLICZANIE ŚREDNICY ZĘBNIKA I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI 1.1. Obliczeniowa średnica zębnika, mm

T₂ k_Hf k_A i*bd (Jh?

gdzie

kd = 77 MPa^1,3 - dla kół o zębach prostych;

' współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do średnicy zębnika), V'w= b/dt = f( HB, rozmieszczenie kół względem łożysk) (tabl. 5.3.6); k_Hp - współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia względem linii styku; k_Hfi = f(HB, rozmieszczenie kół względem łożysk, ) (rys. 5.3.3a);

k,4 - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 5.3.9);

+(-) - zazębienie zewnętrzne (wewnętrzne) (rys. 5.3.1).