KONSTRUKCJE STALOWE STR232

232

Przykład 7.10 (cd.)

1	2	3
Smukłość względna wzglądem osi z:
=^30°°. ' =0,486.	wzór (6.50)	wzór (7.17)
V ^Ncr ^lz ^X\ ^65>^8 93-^9	normy [51]
Wyboczenie wzglądem osi z, krzywa wyboczeniowa c.	tabl. 6.1
Parametr imperfekcji az = 0,49. Wyznaczenie parametru krzywej niestateczności:	normy [51]
<Dz=0,5-[l + <xz (L-0,2) + L^2] =		wzór (7.19)
= 0,5 • [l + 0,49 ■ (0,486 - 0,2) + 0,486^2 ] = 0,688.
Współczynnik wyboczeniowy:
X, =-/--, ^1 , , =0,851.	wzór (6.49)	wzór (7.20)
cpz +^/(Dz^2 _XZ^2 0,688 + >/0,688^2 - 0,486^2	normy [51]
* * * Współczynnik zwichrzenia	pkt 6.3.2.3
(Krzywą zwichrzenia wyznaczono jak dla dwuteowników walcowanych oraz ich spawanych odpowiedników.)	normy [51]
Przyjęto parametry: A,lt.o =0,4, p = 0,75.	pkt 6.3.2.3 normy [51]
Dwuteownik walcowany, h/b = 260/260 = 1 < 2 —> krzywa b.	tabl. 6.5 normy [51]
Parametr imperfekcji przy zwichrzeniu: aLT =0,34.	tabl. 6.3 normy [51 ]
Moment krytyczny przy zwichrzeniu sprężystym
Przyjęto, że na skutek odpowiedniego ukształtowania węzłów łączących rygle obudowy ze słupem, w miejscach tych połączeń występuje podparcie przeciwskrętne słupa. W związku z tym, przy wyznaczaniu momentu krytycznego jako odległość L przyjęto rozstaw osiowy rygli.
Współczynnik korekcyjny Ci przyjmowany w zależności od rozkładu momentu zginającego na długości pręta:
Mb 50 kNm n c vi/ = —- =-— = 0,5->C, =1,323,
Ma 100 kNm ^1