■ Momenty podporowe
Mb — Mc = 0,1 gl1 + 0,117p/2 = 0,1 ■ 24 - 62 + 0,117-12-62 = 136,944 kNm.
b. Siły osiowe w stupach
■ Siły osiowe w słupach obliczamy jako reakcje rygli traktowanych jako belki ciągłe. Reakcje obliczamy za pomocą współczynników podanych w tabl. 11-5 i 11-7.
■ Slupy kondygnacji najwyższej
R'A = R'd ~ 0,4g/ + 0,45pl = 0,4-24-6 + 0,45-12-6 = 90,00 kN, rb = Rc = 1.1 g/+Up/= 1,1-24-6+ 1,2-12-6 = 244,80 kN.
■ Slupy kondygnacji trzeciej
Rf" = R'" = 2R'Z = 2-90,00 = 180,00 kN,
R™ = Rj!1 = 2R'Z = 2-244,80 = 489,60 kN.
■ Slupy kondygnacji drugiej
R" = R" = 3 • 90,00 = 270,00 kN,
R" = R" = 3 • 244,80 = 734,40 kN.
■ Slupy kondygnacji pierwszej
r'a = R'd = 4-90.00 = 360,00 kN,
R't = R<c = 4 • 244,80 = 979,20 kN.
c. Momenty zginające w słupach i ryglach skrajnych
■ Obliczenie sztywności wg wzoru (12-25) podano w tabl. H. Sztywności wszystkich rygli są jednakowe.
Tablica H
Pręt |
Długość / m |
Moment bezwładności / | |
Rygle |
6,00 |
4 |
0,667 |
Slupy IV i III kondygnacji |
4,00 |
1 |
0,250 |
Slupy II kondygnacji |
4,00 |
2 |
0,5 |
Slupy 1 kondygnacji |
5,00 |
2 |
0,4 |
Momenty w węzłach A i D wg (10-26)
Moment wyjściowy dla pręta AB i wszystkich rygli skrajnych
ql2 36-62
12
= W,t= — m°a
= 108,00 kNm, $ae
= - 108,00-
0,25
0,25 + 0,667
$ae + $ab
Momenty w węzłach E i H (wg (12-27), (12-28) i 12-29)) Oznaczmy SE = SEA + SEF + SEI = 0,25 + 0,667 + 0,25 = 1,167,
= — 29,444 kNm.
+ 23,136 kNm, -23,136 kNm,
„ SEa 0,25
mea — mhd — + mef— = + 108,00—— =
1,167
Me, = Mh„ = - M^f-- = - 108,00-^- = og 1,167
-46,272 kNm.
-o ^ea ^ei _ _ 0,25 + 0,25
284