P1220943

18

przechodzonej cieczy u jej podstawy W tym or/- • u

ciepła będzie zmieniał sie wzdłuz kanału _t ' ^{Mdku ro/,}"^Ca Polega na tym. z- _vnj-byc takie same jak u pu_r./cdni₀ rozpatr\'v.'._im7lj ,    .    %*"* "timy 5^-.

^{U rzecz}>^u,s»ości możemy spotkać się z wiele bardzie Z    '*

i *

ma miejsce dla poziomej orientacji nr/,nł, . 7 °^nym‘ P^P^am, tak

się Należy żunacżyć. ze w niniejsae, dyskusji skup

zmienia

mcc

powierzchni wymiany ciepła np ? pękach ru/ Nie -Z ^jedno,"^vn' °^v:/' —^ł- •    ^v pędach rur Niemniej jednak, osóina

przvbli/en

iamv sie na w

Wal F«at Fiux Varftacn

jedno wymiarowej orientacji przepływ; Powyższe komentarze miałyby ograniczenia d° przypadku względnie niskiego jednolitego strumienia ciepła zastosowanego na ścianie rurv

Działanie progresywnie wzrastającego na

powierzchni strumienia ciepła podczas gdy

zachowamy stały stosunek strumienia

zasilania na wlocie, przykładowo można

pokazać na Rysunkach 3 i 4 Rysunek 3

pokazują współczynnik wnikania ciepła

wykreślony względem masowego udziału

pary ze wzrastającym strumieniem ciepła

jako parametru ( krzywe (i , ii) Rysunek 4

pokazuje różne położenia dwufazowej

Pattsmstc

-    ' .    •    •- -    - Ftcjrs 1

Rys. 5 Pojęciowy obraz wymuszonej konwekcji

wymiany ciepła podczas v wrzenia

w wymuszonej „ - ..z. konwekcjina

.    -    M    P trójwymiarowym wykresie ze strumieniem

podczas wrzenia z jakościowym profilem strumienia -    ,    . ,    , . .    . _    ....

ciepła dla sDlej tsnipcratuiy w wamnkach granicznych. *^c,eP^ta’ umiałem _;.usauimema «.:mżsy

■simsTT^    - '•••    . --ro 2r.*.r; *f* i temperatury jakor yprzeciwrzędnej

powierzchni wrzenia,". Krzywa (i) odnosi się do warunków pokazywanych Rysunku 1. 'dla

niskiego strumienia ciepła zastosowanego dla ścian rury:    x c- rcrj clżfcuę ofc ?- ■'

Kształt krzywej temperatury pokazywany na Rys. 2 będzie rozpoznawany “'jako rzut

(przeciwrzędnej temperatura -udział masowy pary) krzywa (i). Krzywa (ii) pokazuje wpływ

Sufccoclcd Cf i8 Mubcccletf)

wzrastającego strumienia ciepła.

Z rysunku widać, że wrzenie w cieczy

Superfieated

przechłodzcnej jest zapoczątkowane

znacznie    szybciej, a współczynnik

Sir-ętephas^d tereed ccnrccuve h©ai iranshr ;o vacour n H

T/ętczi pr.ys»C21 turr.Cłil

kxus

^ariirarea

wnikania    ciepła w zakresie wrzenia

pęcherzykowego jest wyższy gdzie

w poprzednio rozpatrywanym przypadku

(E)_

fĄ — Icrc&i ccr/ecąve

»•>— ic

CiO.c** T^M«d\

SjL-sl' *C»C«C ;3rr<**cr.*

był zakresie dwufazowej konwekcji

PMCtons

cłP

wymuszonej Krytyczny strumień ciepła

CHF dla przypadku osuszania występuje

*-0

x- t

w niższych wartościach masowego udziału

Pys 4 Zmiany strumienia ciepła

oparów Krzywa (iii) pokazuje wpływ

*v'/?me przechodzone jest inicjowane wcześniej a wvmiana ciepła jest początkowo wyższa

w zakresie wrzenia pęcherzykowego

późniejszego wzrostu strumienia ciepła