Przekładnie Zębate056

1

2 —

(3.2 ld)

m_n

K

_X<?e+T

V o

<?e = Y +-r^

oraz zastępcza liczba zębów z_v wg wzoru 5.25.

Równanie przestępne (3.2ld) rozwiązuje się drogą iteracji, przyjmując początkowo

71    . ,

w nawiasie mianownika wartość cp_e = —. Promień zaokrąglenia p_a0 zarysu odniesienia

6

narzędzia (rys. 5. lOa, b, c, s. 83, s. 84, s. 85) przyjmuje się zazwyczaj: p_a0 = (0,25-0,40) mn lub

P«o ⁼ (0,25-0,35) mn - przy obróbce kół zębatych frezami ślimakowymi,

PaO ⁼ (0,2-0,25) mn - przy obróbce kół zębatych za pomocą dłutaków, wiómików i frezów kształtowych,

3 86

p_a0 ⁼-’-"--• 0,235»;,. przy obróbce normalnych kół zębatych za pomoc

———t-1,96 m„

2 m„

dłutaków, wiómików i frezów modułowych (dla zębów normalnych a = 20°

iy— U⁰),

p^g - może być również wynikiem promienia zaokrąglenia tarczy szlifierskiej lub promieni zaokrąglenia rolki dogniatającej wzgl. w przypadkach ogólnych patrz norma ISO DI563336/3.

W przypadku koła o liczbie zębów r = 23, pochylonych pod kątem ((3= 10°, naciętego bez przesunięcia (korekcji) x = 0, narzędziem bez protuberancji Pro = 0, o promieniu zaokrąglenia p ₀ = 0,3 m względnej wysokości głowy zęba ^ha' = 1,25 i kącie przy-

poru a_n = 20° wyznaczono:

= 1,25

171

ui_n

\ = 24 y = 0,121 (P_e = 0,209

= 0,49825

wg wzom (3.2lb),

wg wzoru (5.25),

wg wzom (3.2lc),

wg wzoru (3.2ld) - po 6. iteracjach,

wg wzom (3.21),

56