48. ODDZIAŁYWANIE LINII I STACJI NA ŚRODOWISKO 830
Powyższe obliczenia dotyczą przypadków najczęściej spotykanych w praktyce projektowej. Pozostaje rodzaje oddziaływań i sposoby ich obliczania omówiono w opracowaniu [48.9], jednakże w warunkach krajowych praktycznie nie występują.
W przypadkach jednoczesnego oddziaływania kilku linii elektroenergetycznych oddziaływanie wypadkowe Ep„ oblicza się wg wzoru
- JW,< (48.9)
Oddziaływanie spowodowane sprzężeniami magnetycznymi
Ten rodzaj oddziaływania występuje w przypadku zbliżenia lub skrzyżowania i inii telekomunikacyjnej i linii elektroenergetycznej pracującej w sieci o skutecznie uziemionym punkcie zerowym w czasie jednofazowych zwarć doziemnych.
Wartości sem wzdłużnej indukowanej, w V, oblicza się wg wzorów:
— na odcinku równoległego lub ukośnego zbliżenia
E = 2n/MIy„ lr„ /'» rk r„ • 10 ” 6 (48.10)
— na odcinku skrzyżowania
E+ ~ 2nfM+ctg ar„ r„ rtrm lO~6 (48.11)
przy czym: /= 50 Hz — częstotliwość sieci elektroenergetycznej; M — jednostkowa indukcyjność wzajemna między obwodami: przewód linii telekomunikacyjnej — zie*-mia oraz przewód linii elektroenergetycznej — ziemia, przy /= 50 Hz wg rys. 48.2,
Rys. 48.2. Zależność jednostkowej indukcyjności wzajemnej M od odległości a, dla f= 50 Hz i różnej kondukty wności gruntu wg [48.3j
pH/km; Izv — prąd jednofazowego zwarcia doziemnego, A; r„ — 0,7 — współczynnik korekcyjny; ra — współczynnik redakcyjny przewodu odgromowego (wg tabl. 48.6); rK — współczynnik redukcyjny kabla telekomunikacyjnego wg danych fabrycznych; rn — współczynnik redukcyjny innych sąsiednich przewodów metalowych ułożonych w ziemi; M+ — indukcyjność wzajemna między krzyżującymi się przewodami linii elektroenergetycznej i telekomunikacyjnej wg rys. 48.3, pH/km; I — długość odcinka zbliżenia, km; tt — kąt skrzyżowania linii obu rodzajów.
Tablica 48.6. Współczynniki redukcyjne r„ przewodów odgromowych przy konduktywności gruntu 0,01-3-0,02 S/m, wg [48.4]
Rodzaj przewodów odgromowych
FL 50 mm2 |
0,9 S | |
FL 70 mm1 |
0,97 | |
FL 2 x JO mm1 |
0,95 | |
FL 2 x 70 cnm2 |
0,92 | |
AFL |
50 mm3 |
0,83 |
AFL |
70 mm2 |
0,75 |
AFL |
95 rum2 |
0,72 |
AFL |
120 mm2 |
0,67 |
AFL |
240 mm2 |
0,56 |
AFL2x |
50 mm1 |
0,71 |
AFL 2x |
70 mm3 |
0,63 |
AFL2x |
95 mm1 |
0,54 |
AFL 2 x |
120 mm1 |
0,50 |
AFL2x |
240 mm1 |
0,42 |
Rys. 48.3. Zależność jednostkowej indukcyjiiości wzajemnej M* na. odcinkach skrzyżowania linii telekomunikacyjnej lub sterowniczo-sygnalizacyjnej z liniami elektroenergetycznymi od odległości końców odcinka skrzyżowania o4 przy kącie skrzyżowania a = 45° wg [48*3]
Oddziaływania wywołane przez sprzężenia galwaniczne
Oddziaływania powodowane przez sprzężenie galwaniczne należy obliczać w przypadkach określonych w p. 48.4.2. Napięcie niebezpieczne oblicza się wówczas wg wzoru
U = Uxr„ rk (48.12)
w którym Ux — potencjał ziemi w miejscu ułożenia kabla bez uwzględnienia wpływu tego kabla. I tak:
— dla kabla ułożonego w pobliżu uziomu stacji
Ux = — !RU arc sin (48.13)
n d+x
— dla kabla ułożonego w pobliżu uziomu słupa
_Ru; dt
di~\~ X\
przy czym: I — prąd uziomowy stacji obliczany wg wzoru (47.14); /, — prąd uzio-mowy stupa linii elektroenergetycznej, na którym wystąpiło zwarcie; /, — prąd uzi o-