100
nia Sft byłoby podzielenie rozpatrywanego pierścienia na azereg elementarnych pierścieni o zewnętrznych i wewnętrznych średnicach R i x^, i ..... xn i r, dla których
opór odkształcenia wynosi odpowiednio 6p4,&pt> - 6p„.
Jak wykazuje jednak obliczenie, błąd spowodowany uproszczeniem nie jest większy niż 3 %.
Odkształcenia dla zewnętrznych warstw (znajdujących się na obrzeżu) kołnierza, określić można z zależności:
Ck-G*
co po przekształceniu można napisać:
Podobnie można określić odkształcenie dla strefy wewnętrznej pierścienia z zależności:
€" = * ' h -Mi'
Znając krzywą umocnienia dla materiału, z ktorego formowany jest element oraz wielkości £z i £* można wyznaczyć odpowiadające im naprężenia występujące w dowolnej fazie odkształcenia, W ten sposób, dla pewnych typowych metali przeznaczonych do tłoczenia, można określić doświadczalnie zależność typu
Sjr = C ( ^ - \)
Uwzględniając siły tarcia, występujące w czasie przeformowy-wania, wartość naprężenia potrzebnego do kształtowania wy-tłoczki wyniesie:
6” = 6śr
gdzie:
Qt- naprężenie wywołane oporem tarcia.
Po podstawieniu uprzednio wyznaczonej wartości 6*, otrzymamy
gdzie:
q, - nacisk pierścienia dociskacza,
y- - współczynnik tarcia zależny od warunków tarcia.
W celu powiązania naprężenia z siłą tłoczenia działającą na stemplu, należy także uwzględnić tarcie na promieniu zaokrąglenia krawędzi matrycy, jak również nachylenia cylindrycznej
Sielanki wytłoczki, znajdującej się w prześwicie pomiędzy itryeą i stemplem. Określając nachylenie ścianki przez Ikąt oC ( Rys. 60.) , zależny od wymiarów otworu w matrycy dm li średnicy stempla ds, można przyjąć, że naprężenie ( Rys.59) ■wciągania części cylindrycznej wy tłoczki wynosi:
Sil /vl >Ł0C
= O • e ■ s«-noc,
|gdzie:
e - podstawa logarytmu naturalnego
JOwzględniając ponadto wpływ zginania blachy na promieniu ■zaokrąglenia matrycy, naprężenia te można okreslić z zależ-fności: „
gdzie:
b - jest współczynnikiem uwzględniającym wpływ zginania materiału.