k
0

3.16. Średnia efektywność cieplna spalin

P-l" 24023 - 1167    ki

V c_v±_r —-rr —-= 1166-

^p'^r t_c-t 2220 - 1160    kg ■ K

3.17. Temperatura spalin na wylocie z komory paleniskowej

t"

/5,67 ■ ifj£_r ■ H_0J)r ■ a_k ■ r_t³\⁰'⁶ V l°ⁿ -<P'B₀bi ‘ ^VcPśr J ⁺

-i

- 273

t" = (2220 + 273) ■ 0,44

5,67 • 0,44 ■ 423,92 • 0,814 • 2220³ 10¹¹ • 0,9935 • 5,307 • 11,66

0,6

+ 1    — 273 = 1161°C

Przy założonym t = 1160°C uzyskana wartość t różni się od niej o 1°C przyjmuję więc powyższe obliczenia za wystarczająco dokładne.

3.18. Ciepło wypromieniowane w komorze paleniskowej

Qpr = <t> ■ Ot - l") = 0,9935 • (23023

11675)= 12267

k]_

kg

3.19. Średnie obciążenie komory paleniskowej

k_P = Q^_ ₌ 12267 '^śr H_opr 423,92

28,94

kj

kg ■ m²

3.20. Ciepło wypromieniowane z komory na powierzchnię przegrzewacza grodziowego

Q_p? = 0,6 • qf_^p ■ H_okno = 0,6 • 28,94 ■ 0,7 • 6,69² = 544^-

kg

3.21.    Ciepło przejęte przez parownik w komorze paleniskowej Qpar = Qpr ~ Q^r = 12267 - 544 = 11723^-

3.22.    Przyrost entalpii pary w parowniku

Qpar-B₀ 11723-19106

AL — —----

kj

_ i739_

D_v - D_wtr 140000 - 11200    kg

3.23. Wartość r odczytana z tablic pary dla ciśnienia w walczaku P_sn = 15,4MPa

A(_p = 1739^- > r - 972,1 ^ - warunek spełniony