Obraz18
Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii
P - P + p
gdzie poprawka A{k)PFe jest równa:
\
-1
(18b)
Jeśli współczynnik kształtu różni się od 1,111 więcej niż o 5 %, pomiarów nie wykonuje się. Dla umożliwienia wyznaczania współczynnika kształtu, dodatkowo włączany jest woltomierz wartości skutecznej (np. elektrodynamiczny) równolegle z woltomierzem prostownikowym. Przy pomiarze mocy strat woltomierz wartości skutecznej należy odłączyć od układu dla zmniejszenia poprawki mocy (8).
2.7. Rozdział strat magnetycznych
Korzystanie ze wzorów (18a) i (18b) wymaga znajomości rozdziału mierzonych strat w żelazie PFe na histerezowe Ph i wiroprądowe Pw. Analizując postać zależności (1) można dokonać rozdziału strat stosując metodę zmiennej częstotliwości albo zmiennego współczynnika kształtu.
2.7.1. Metoda zmiennej częstotliwości
Metoda zmiennej częstotliwości wykorzystuje fakt, że straty histerezowe Ph są wprost proporcjonalne do częstotliwości f a straty wiroprądowe Pw zależą od kwadratu częstotliwości f2, zgodnie z zależnością (1). Rozdział strat metodą zmiennej częstotliwości polega więc na wykonaniu serii pomiarów przy stałej wartości indukcji Bmax i sinusoidalnym kształcie napięcia (stała wartość współczynnika kształtu 4=1,111) oraz przy różnych częstotliwościach / Następnie oblicza się dla każdego pomiaru iloraz PFe/fi sporządza się wykres PFe //w funkcji częstotliwości/(rys.7).
Rys.7. Rozdział strat metodą zmiennej częstotliwości Upraszczając postać (1), zależność strat PFe od częstotliwości/można wyrazić wzorem:
PFe = Pli + P =kJ + k2f2 , (19)
wobec tego obliczany iloraz jest równy:
~Y = 4, + 4,/ . (20)
Cw. 1 7. Wy/naczaniL* slnilTinkri maftnnivr-/nmi
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Obraz10 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i MetrologiiĆWICZENIE NR 17WYZNACZANIE STRATNOŚCIObraz11 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii Politechnika Lubelska Katedra AutomatObraz12 f Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii Obecnie znormalizowanym jest aparatObraz17 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii rozproszenia. Budowa kompensatora jesObraz11 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii Rys. 10. Zasada pomiaru wartości maksObraz14 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii aparatem Epsteina w tym samym układziObraz15 t t Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii -jeśli sprawdzenie wypadło pomyślObraz16 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii 5.2.2. Ustawić na generatorze częstotObraz17 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii -wyznaczanie dynamicznej krzywej magnObraz13 { { Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii (3a) E-, = Ł/, . (3b) NależyObraz14 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii Warunek (3b) nie jest ściśle spełnionObraz15 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii2.4. Wyznaczanie stratności magnetycznObraz16 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii Wartość maksymalną indukcji magnetyczObraz19 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii Wykres zależności (20) jest więc liniObraz10 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii dynamicznej krzywej magnesowania BmaxObraz12 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii Politechnika Lubelska Katedra AutomatObraz13 Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii4. Opis stanowiska pomiarowego4.1.Obraz18 f Politechnika Lubelska Katedra Automatyki i Metrologii Uwaga: dla obydwu wartości indukcjiwięcej podobnych podstron