ŁŚ0

170

właściwym doborzm permmmtrów swobodnych tsk, sby w danych warunkach zapewnić w łoZyeku tarcie płynne oraz spełnić dodatkowe żądania (np. moż-llwle aałych wymiarów, możliwie małego tarcie ltp.) .

Obliczenia aprawdzejęce łożyska ślizgowego opierają się na komplecie danych o istniejącym łotysku i maję zwykle zwlęzek z weryfikację albo modyfikację konstr±tktll.

2.5.2.3. Obliczanie łoZysl<fi>oprzecznych smarowanych hydrodynamicznie przy obcięZenlu statycznym

Podana ponitej metoda opiera się na noaograaach opracowanych w WyZ-szej Szkole Technicznej w Magdeburgu przez zespół prof. Fleiechere i dotyczy przede wszystkim łoZysk z półpanwię (o kęcle opasania 180°), najczęściej stosowanych przy obclęZeniach statycznych. Oo łoZysk o innych kętaeh opasania mole być one stosowana tylko w przybliżeniu. W celu dokładniejszych obliczać łoZysk o Innych kętaeh opasania zaleca się przeprowadzić rachunek sprawdzajęcy metodę analltycznę, podenę na wykładzie lub zaczerpnięta z literatury.

Korzyści ze stosowaniu tej metody sę następujęce:

-    stosunkowo prosty 1 całkowity tok liczenie,

-    uwzględnia się w niej podstawowe dla łoZysk ślizgowych kryteria optymallzujęce:

I    - możliwie duZej nośności łoiyska przy małych prędkościach lub

II    - możliwie małych strat tarcia (przy oanym obcięZenlu 1 prędkości) .

Monogram obliczeniowy załęcza się do poradnika (załęcznlk nr l) , natomiast sama metoda będzie ilustrowana schematami tego nomogrsmu.

wymienione wyZaj dwie grupy kryteriów optymalizujęcych nożna zapisać naatępujęco:

I. Nośność (F) możliwie duZs, prędkość obrotowa n mała, najmniejsza wysokość szczeliny aoarowej h_c możliwie duZa (ze względu na zachowania warunku tarcia płynnego), wymiary łoZyska d, 1 craz lepkość o-

leju n możliwie małei

^f    F h„

-■    ■ maksimum.    (2.175)

dli} uo

OeZell do wzoru określajęcego parametr Sommerfelda (2.174) wprowadzić zwlęzek

(por. rye. 96) ,

to otrzymuje się zależność So(l - e)²

F

d 1 u> q

a po poanożeniu stronaal przez X■ 1/d:

XSo(l - e)²

oaz ,

(2.176)

gdzie B •    - Jest natężenie® pracy łożyska.

a uj

W zależności (2.176) zawarty Jeet warunek według kryteriua 1, podany w (2.175). Funkcja ta daje rodzin* krzywych dla różnych wartości X z wyraźnym aakalwue. Połączenie punktów eekelaua tych krzywych daje linię ilustrującą o p t 1 a u e według kryteriua Z (por. wykrea A noao-graau, zał. 1 oraz rysunek acheaatyczny 98).

Rys.98. Schemat działania na noaogreaie dla łoZysk poprzecznych. Projektowanie

II. Moaent tarcia    aoZliwie aały oraz dodatkowo: aoZllwle du

że nośność (F) 1 aoZllwle,duża najanlejaza wysokość szczeliny h_o:

M.

- alnlaua .    (2.177)

^{F h}O

Zależność tą przekształca się następująco:

H F r ■w’ r nr

riT * P”*7 " ~'K~ " ^7 • ■^inl,u* *    (2.178)

o    o    o    o

Uwzględniając związek    • f(So) • F(e . X) otrzymuje się zależ

ność jjr/h_Q ■ <P (t) dla różnych X * const.

Zależność ta daje rodzinę krzywych o wyraźnym miniaua. Połączenie punktów minlaum linią Ilustruje o p t 1 r. u m według kryteriua II. Linię tę naniesiono również w nomograaie (p. zał. 1, wykres A oraz rysunek schematyczny 98) .

I