img060

Ody X_t m 0, to obwód prądu jednokierunkowego nie gromadzi energii i wtedy, jak to ilustruje rys. 3.76, proces komutacji przebiega skokowo przy zerowej wartości prądu odbiornika. Kąt włączenia zaworu S_l0 jest opóźniony względem fazy napięcia anodowego. Kąt ten zależy od wstecznie skierowanego napięcia E.

Rys. 3.75. Przebiegi napięć i prądów wyjściowych prostownika dwupulsowego z reak-tancją jednostronną katodową {X_d =£ 0, = 0)

Rys. 3.76. Przebiegi napięć i prądów wyjściowych prostownika dwupulsowego z reak-tancją jednostronną pierwotną (X, # 0, *, = 0)

Zauważmy, że w przypadku układu bezreaktancyjnego, prąd odbiornika nie jest już ciągły, 9_z0 = arcsine, X — tc—29,₀.

W celu wyznaczenia kąta $s0 (rys. 3.76) możemy wyjść z założenia, że napięcie na dławiku L_p nie może zawierać składowej stałej. Stąd wynika zależność

#+ £*0

/ (u_p-E) d9 = 0    (3.212)

lub

(3.213)

U_p\/2 f (sin 9—s) d9 = 0

Po rozwiązaniu równania (3.213) otrzymuje się

9_z0 = arc cos e~    (3.214)

Charakterystyka prądowo-napięciowa

Wyznaczmy na wstępie przebieg napięcia wyjściowego prostownika dwupulsowego niesterowanego przy uwzględnieniu komutacji zaworów. Załóżmy, że indukcyjność obwodu prądu wyprostowanego jest równa nieskończoności (w tym przypadku wpływ rezystancji występujących w układzie prostownika jest do pominięcia).

Na rysunku 3.77 przedstawiono przebiegi napięć i prądów chwilowych dwupulsowego prostownika niesterowanego o nieskończenie dużej indukcyjności włączonej w obwód prądu wyprostowanego. Przebiegi prądów diod podczas komutacji opisują równania (3.173) i (3.174). Uwzględniając dodatkową zależność ₍

i2(0)t = ft₀) — 7d ⁼ I_K }/2 (1 - cos fi₀)    (3.215)

gdzie I_K = UjX_K

otrzymuje się wyrażenia na prądy oraz i₂

coscot—cos^₀

i — —--1

1 —COS Ju₀ 1 — COS (Ot _

(3.216)

(3.217)

i₂ - i

1 —COS|t₀

Rys. 3.77. Przebiegi wyjściowe prostownika dwupulsowego niesterowanego o nieskończenie dużej indukcyjności katodowej (i* m bo) — napięcia wyprostowanego i prądów diod