a znając wskaźnik prędkości ». możemy obliczyć statyczny spadek entalpii * stopniu
(3)
i spacek całkowity
(4)
Jatb zadany jest spadek wówczas aależy obliczyć prędkość obwodową
(5)
« = vs/2h,
i średnicę stopnia
60u
im
(6)
Przekrój wylotowy wieńca kierowniczego, a więc wysokość łopatek /,, wynika z równania ciągłości, które dla przepływu poddżwiękowego
ma postać:
W palisadach turbinowych o ges'o ustawionych profilach, F=r/s<l, średni kąt wektora prędkości wypływu z dobrym przybliżeniem równa się kątowi geometrycznemu (efektywnemu*
(9)
*, = au = arcsin-.
Kąt a, obieramy w zależności od typu stopnia i wysokości łopatek (patrz rozdział VIŁ4).
Współczynnik wydatku p. można brać z wykresu na rysunku VI. 18.
W rezultacie znajdujemy
(10)
(11)
gdzie
c„ = %/2( !-{?)*,+cg,
zaś objętość właściwą v„ bierzemy z wykresu entropowego (rys. VI 1.23), odcinając spadek
(12)
Teoretyczna liczba Macha na wylocie z kierownicy Ma, = = V*Pidim-
Znając kąt wylotowy a, a: au. oraz mając zadany kąt wektora c0 równy a„ -w większości przypadków bliski 90° — wybieramy dla danej liczby Macha Ma, profil łopatki kierowniczej z Atlasu profili, kąt ustawienia profilu a, oraz odniesioną podziałkę F, = t,/s, (patrz rys. VI.4). Podziałkę Tmożna też określić korzystając z rysunku V1.9.
Cięciwę profilu kierowniczego wybiera się tak, aby uczynić zadość wymaganiom wytrzymałościowym i zabezpieczyć odpowiednią sztywność tarczy kierowniczej (w stopniu typu akcyjnego).
Na ogół w stopniach akcyjnych
s, = 40—80 mm.
a w stopniach reakcyjnych
s, = 20 — 60 mm.
Dobierając cięciwę należy skontrolować, czy jej długość wynikająca z \v\r,...-gań wytrzymałościowych s\ jest większa od wartości optymalnej w sensie termodynamiczno-przepływowym. W tym celu oblicza się umowną liczbę Reynoldsa
Rys. VII.23. Linia ekspansji w stopniu pośrednim z zaznaczeniem objętości właściwej ou. tj.
v, — lepkość kinematyczna v1(p,,fA brana z wykresu na rysunku \ i. 19. Następnie kontroluje się -..iclkość chropowatości względnej
Ł