scan 5 (8)

scan 5 (8)



crc =


jpowiednie naprężenia wynoszą:


=

rt =

Py

Pcos a 50 •

103

• cos 45°

F

x spc

F

± spc

2,8

• 103

Mg

Pzl PI sina

50 • io3 •:

wx

1

43,^

122,76 MPa

P,

P sin a 50 •

103

• sin 45°

Pspt

Pspt

2 •

CO

O

T—ł

= 12,63 MPa

= 17,68 MPa


Naprężenia normalne ac oraz ag mają te same kierunki działania i dodają się algebraicznie, zatem największe naprężenia normalne o charakterze ściskającym wynoszą

aw = (Tg + ac = 122,76 + 12,63 = 135,39 MPa

Są one znacznie większe od naprężeń tnących Tt.

Do obliczenia zastępczych naprężeń użyty będzie wzór (3.2), rozkład naprężeń bowiem nie jest zgodny z rys. 3.3. Z tablicy 3.3 dobiera się współczynniki wytrzymałości spoiny (dla materiału o granicy plastyczności Re < 255 MPa) dla naprężeń normalnych sn = = 0,9 i stycznych st = 0,8. Zastępcze naprężenia mają wartość

cr, =


135,392 + (    -17,68

= 136,84 MPa

Naprężenia dopuszczalne wynoszą (Re = 175 MPa, grubość bowiem wspornika g = 40 mm)

= 137 MPa


kgtSn.k — 0,9


175

U5


Naprężenia dopuszczalne są większe od obliczonych naprężeń w spoinie, a zatem połączenie należy uznać za poprawne.

WYKŁAD 3.4. Sprawdzić wytrzymałość połączenia spawanego korby z wałem, przedstawionego na rys. 3.12. Elementy wchodzące w skład połączenia są wykonane ze stali S275JR. Średnica wału wynosi d — = 40 mm, grubość spoin a = 6 mm, a grubość blachy, z której jest


h. a


I


1


RYSUNEK 3.12. Połączenie spawane korby z wałem


na ramieniu R = 200 mm.

Siła P powoduje ścinanie połączenia, a działając na ramieniu R, również skręcanie momentem Ms = PR. Przekrój obliczeniowy każdej z dwóch spoin jest polem pierścienia o średnicy zewnętrznej d + 2a i średnicy wewnętrznej d. Pole powierzchni przekroju obliczeniowego spoiny oraz jego moment biegunowy i wskaźnik wytrzymałości na skręcanie wynoszą odpowiednio:

Fsp = j[(d+ 2a)2 - d2} = j[(40 + 2 • 6)2 - 402] = 867,1 mm2

t:

Jo = ^[(d. + 2a)< - d4l = i[(40 + 2 • 6)4 - 404] =

= 466,5 • 103 mm4

2 J0 2 • 466,5 ■ 103


Wr.


= 17,94 • 103 mm3


d + 2a 40 + 2-6 Naprężenia wywołane obciążeniem wynoszą: P 15 • 103


Tt =


2 Ff


= 8,64 MPa


r, =


2 • 867,1

Ma PR _ 15 • 103 • 200 2W0 ~ 2W0 ~ 2 • 17,49 ■ 103


sp


= 85,76 MPa


Rozkład naprężeń jest przedstawiony na rys. 3.13. Kierunki naprężeń rt i ts w punkcie 1 są wzajemnie prostopadłe. Ponieważ



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
scan 2 (9) ITwołane w spoinie naprężenia wynoszą: = — = 2,5 MPa n = x sp Mgwx
55999 scan 2 (9) ITwołane w spoinie naprężenia wynoszą: = — = 2,5 MPa n = x sp Mgwx
gr2cz1 7 rt* M- ?Py- ^l(/e * 7 ! 1f*‘p >f*t p- pP fi 1 fg» ifp*    =7 I dP
scan I I 8.11 Wyznaczanie naprężeń pod fundamentami budowli 233 ±(1+V)/>Y)P0 „
scan 8.11 Wyznaczanie naprężeń pod fundamentami budowli głębokości z = 3,0 m poniżej poziomu posado
przekroczeniu wartości naprężeń wynoszących 20 N-m 2 siła wleczenia wzrasta i zaczyna być proporcjon
CCF20130109050 mm. Pręt rozciągany jest siłą P = 1,85 105N. Dopuszczalne naprężenia wynoszą odpowie
Scan Pic0314 136 13. Pierwiastki sześcienne j/x 13.3. Zakres 50,000 s= x < 1000,00. Cyfry setek i
5 (1069) 264 Naprężenia ściskające w przekroju m-n: 264(5.15) P_ COST> 6 = -K-- : c b g PQ COS li
attachment (146) ■ radeStation Chart Analysis - USDJPY Daily PY-Daily FOREX L=113.46 +0.45 +0.40% B=
b1 (25) IOK), _; rT~r ir i - f4_yr. £ .. ..    i .,ow~~ k 1Z2J& ¥> ^ h- X____
skanowanie0004 (19) tTTfi fctLj rt
skanuj0071 (41) Naprężenia dopuszczalne dla spoiny wynoszą k rj = 0,8 k,j = 0,8 • 70 = 56 MPa Przyjm

więcej podobnych podstron