162 7. Zasady obliczeń wytrzymałościowych śrub
k*=l i-k k=y+l i=fc k=l i-k
więc ostatecznie
j 2 Qk S Ai
2 Qk - X = . (7.96)
k=1 2 * i-0
Stąd całkowite obciążenie śruby z uwzględnieniem zacisku wstępnego wyraża wzór
2 Qk 2 ^
Qc = Qu>+
(7.97)
k-1 I—k
n
<0=0
7.5.5. Wpływ temperatury na stan obciążeń
W połączeniach śrubowych maszyn energetycznych, maszyn przepływowych, silników spalinowych istotny wpływ na stan obciążeń i odkształceń elementów złącza ma temperatura pracy tych urządzeń. Zazwyczaj śruby i elementy łączone nagrzewają się nierównomiernie. W połączeniach kołnierzowych turbin parowych w czasie rozruchu różnica temperatur żołnierzy i śrub łączących może wynieść nawet 100 K.
Wydłużenie śruby na skutek przyrostu temperatury wynosi
== cti^i dTj, (7.98)
gdzie cti jest współczynnikiem rozszerzalności liniowej materiału śruby, li — długością śruby, dT1 = T1—T0 — przyrostem temperatury Tx — temperaturą pracy śruby, T0 — temperaturą otoczenia w czasie montażu śruby.
Podobnie wydłużenie elementów łączonych
n
ójj. = 2 ®2ł(7.99)
(=i
Różnica wydłużenia dT elementów łączonych brr i wydłużenia śruby Óit powoduje wzrost siły zacisku wstępnego, bowiem wydłużenie elementów zwiększa, a wydłużenie śruby zmniejsza tę siłę:
n
dr == $2t bn == 2 a2ihi^n ctilidTi. (7.100)
i-l
Na rysunku 7.39 przedstawiono zmianę obciążeń wywołaną odkształceniami termicznymi. Obciążenie wstępne Qw w chwili montażu obrazuje na rysunku punkt A, a punkt AT to samo obciążenie (QwT) po termicznych odkształceniach. Przyrost obciążenia wstępnego QT — Qwt~Qw pociąga za sobą taki sam przyrost obciążenia całkowitego śruby (Qcr>— ~Qc~Qt) i obciążenia resztkowego (Qzr~Qz == Qt)-
Siłę Qt wyznaczyć można (patrz rys. 7.39) z zależności
(7.101)
Rys. 7.39. Wpływ temperatury na stan obciążeń elementów złącza
dr — Ći óa — ^iQt + ^2Qtj
gdzie Ót —
Stąd na podstawie wzoru (7.100) mamy
Qt -
Ż1 + Ż2
Ś cnJ-ztAT^ ailiATi
1+1
li
n
I2*
(7.102)
EjF 1 • F2i F2i
Dla określenia skali wpływu zmian temperatury na obciążenie oblicz-
Qt
my przykładowo wartość naprężeń termicznych aT w śrubie stalo-
r1
wego złącza kołnierzowego, w którym grubości kołnierzy są takie same i równe połowie długości śruby, różnica temperatur kołnierza i śrub AT — AT2~AT1 = 100 K, stosunek przekroju rozciąganego śruby do ści-
skanego przekroju elementów łączonych — — 0,25 oraz dla stali cą =
= oj = a = ll'10-łK-i i E1 = E2 = E = 2M04 MPa.
Naprężenia termiczne są równe
0T_—-
Qt aliAT a ET
Fl ( EF, + EF2 )
= 185 MPa.
11*10~* • 21•10*-100
1 + 0,25
Jak wynika z obliczeń naprężenia te mogą osiągać znaczne wartości.
i