new 79

new 79



162 7. Zasady obliczeń wytrzymałościowych śrub

i,    X    + 2 Qk X    = Z Qk Z h,

k*=l    i-k    k=y+l i=fc    k=l i-k

więc ostatecznie

j    2 Qk S Ai

2 Qk - X =    .    (7.96)

k=1 2 * i-0

Stąd całkowite obciążenie śruby z uwzględnieniem zacisku wstępnego wyraża wzór

2 Qk 2 ^

Qc = Qu>+


(7.97)


k-1    I—k

n

2

<0=0

7.5.5. Wpływ temperatury na stan obciążeń

W połączeniach śrubowych maszyn energetycznych, maszyn przepływowych, silników spalinowych istotny wpływ na stan obciążeń i odkształceń elementów złącza ma temperatura pracy tych urządzeń. Zazwyczaj śruby i elementy łączone nagrzewają się nierównomiernie. W połączeniach kołnierzowych turbin parowych w czasie rozruchu różnica temperatur żołnierzy i śrub łączących może wynieść nawet 100 K.

Wydłużenie śruby na skutek przyrostu temperatury wynosi

== cti^i dTj,    (7.98)

gdzie cti jest współczynnikiem rozszerzalności liniowej materiału śruby, li — długością śruby, dT1 = T1—T0 — przyrostem temperatury Tx — temperaturą pracy śruby, T0 — temperaturą otoczenia w czasie montażu śruby.

Podobnie wydłużenie elementów łączonych

n

ójj. = 2 ®2ł(7.99)

(=i

Różnica wydłużenia dT elementów łączonych brr i wydłużenia śruby Óit powoduje wzrost siły zacisku wstępnego, bowiem wydłużenie elementów zwiększa, a wydłużenie śruby zmniejsza tę siłę:

n

dr == $2t bn == 2 a2ihi^n ctilidTi.    (7.100)

i-l

Na rysunku 7.39 przedstawiono zmianę obciążeń wywołaną odkształceniami termicznymi. Obciążenie wstępne Qw w chwili montażu obrazuje na rysunku punkt A, a punkt AT to samo obciążenie (QwT) po termicznych odkształceniach. Przyrost obciążenia wstępnego QT — Qwt~Qw pociąga za sobą taki sam przyrost obciążenia całkowitego śruby (Qcr>— ~Qc~Qt) i obciążenia resztkowego (Qzr~Qz == Qt)-

Siłę Qt wyznaczyć można (patrz rys. 7.39) z zależności

(7.101)


Rys. 7.39. Wpływ temperatury na stan obciążeń elementów złącza


dr — Ći    óa — ^iQt + ^2Qtj

gdzie Ót

Stąd na podstawie wzoru (7.100) mamy

Qt -


Ż1 + Ż2


Ś cnJ-ztAT^ ailiATi

1+1


li


n


I2*


(7.102)


EjF 1    • F2i F2i

Dla określenia skali wpływu zmian temperatury na obciążenie oblicz-

Qt

my przykładowo wartość naprężeń termicznych aT    w śrubie stalo-

r1

wego złącza kołnierzowego, w którym grubości kołnierzy są takie same i równe połowie długości śruby, różnica temperatur kołnierza i śrub ATAT2~AT1 = 100 K, stosunek przekroju rozciąganego śruby do ści-

F,<

skanego przekroju elementów łączonych — — 0,25 oraz dla stali cą =

= oj = a = ll'10-łK-i i E1 = E2 = E = 2M04 MPa.

Naprężenia termiczne są równe

0T_—-


Qt    aliAT    a ET

Fl ( EF, + EF2 )

= 185 MPa.


11*10~* • 21•10*-100

1 + 0,25

Jak wynika z obliczeń naprężenia te mogą osiągać znaczne wartości.

i


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
new 79 (2) 162 7. Zasady obliczeń wytrzymałościowych śrub Ś Qk X Aj + Ś Qk S Aj — X Qk X Aj, k*=l 1-
39212 new 62 (2) 126 7. Zasady obliczeń wytrzymałościowych śrub toczona wyżej metoda jest powszechni
new 101 206 7. Zasady obliczeń wytrzymałościowych śrub Obliczenie dźwigni Przyjmujemy, że dźwignia b
new 103 210 7. Zasady obliczeń wytrzymałościowych śrub zowy niesymetryczny S36 X 6, dla którego: dj
new 104 212 7. Zasady obliczeń wytrzymałościowych śrub Obliczenie belki górnej Belkę górną (rys. 7.6
new 105 (2) 214 7. Zasady obliczeń wytrzymałościowych śrub cającym przenoszonym przez nakrętkę na be

więcej podobnych podstron