Obraz
7 (51)

nbciiicoia i ąwawtoawe nośności

Ototsfc«ie*w*'^avldo*

BB&óśmcamkncmy __

^ł*J» 300

e_t £ 10 mm; prxa?o e. =¹⁰ 0X0

meoty i

A/, (IMO/+<,)"*«

M_w r •«- t ⁿmj    ww-f-e.^

=&63001+1375 (0.4 0.24+0,01)-IZ81 (0.4 0.24 -0.0i =043 kNm

V„ (143 ——=-=001 jm

■ V 3319

■ >—

005r=aQS 0,24 =0.012 m 0331=033 024 =a079m ^>0Q5-f ; ^<033-r

=1-

*=1

2 <i . 2 0013 "P =089

024

^A* ^^'4^=a® 024 MW-1,6510¹ - >52,4 kN ^(=33J9 ŁV)<A(_Ił#(= 352,4fc\)

Praełjtij 2-2 S ⁼*. =001 ■

W5 ^=005 024=0017 _m 1 ⁼O0l2m

“- =    ₌ J9,«.aoi2 = 0.476 kN_m

*.=l-ilS.₌, 2-0012 ' ~q3a~^=qs

^⁼*y ^A/,=09 024-La» |«

"u (=39.69 kN) < V /    ^{L65 ,0}^^{= 3}56,4 kN

HH 356.4 B ^=0,4j/_w+ą6

* -04 0,43

0,476 = 0.46 kNm

0,46

e =-=-=0.013 m

36.44

= a054

0,013

a24

wysokość efektywna ściany wewnętrznej A* = P* P. A

konstrukcja usztywniona przestrzennie w sposób eliminujący przesuw paziów, k stropami żelbetowymi opartymi na ścianach za pośrednictwem wieńców żelbeto

wych ->p, = 1,0 AL, 33J9

(PN -tabL 17)

10~³ =044 MPa <0.25 MPa

' A 0,24 Pm~ Pl ~ 1*00

^h* -Pk Pm • A = 1.0 1.0-2.80= 2,80 m

(PN-Az2/1<

= 11,67

(PN- tabL 16)

Aęy _ 2,80 r 0,24 a_c_ = 400 <P_m =0,66

=<P_m A f₄ = 0,66 <U4 L0 U65 10³ = 261,4kN Af_—(= 36,44 kN) < N_—,(= 261,4 kN)

Wniosek:

Warunki nośności we wszystkich przekrojach ściany są spełnione.

Uwaga: W przykładzie rozpatrzono kombinację oddziaływań, na podstawie której uzyskuje się maksymalne wartości sił m Ponieważ nośność obliczeniowa ściany w każdym przekroju jest wielokrotnie większa od działających sił. w analizowanym przypadku nie zachodzi konieczność obliczeń dla innych kombinacji oddziaływań w trwałej sytuacji obliczeniowej.

32J. Ściana wewnętrzna w kondygnacji parteru w budynku biurowym - przykład PJ (model ciągły)

• Opis obiektu

-    budynek biurowy, 5-kondygnacyjny. w całości podpiwniczony w I strefie śniegowej i II strefie wiatrowej

-    wymiary budynku w rzucie: L = 30,00 m. B = 21

zło

5/0412010

WHI