skanowanie0021

■91

^al • a₂ ’ (%3 ■ OCą. • a$ ■ l_b,_rqd ^ Imin

a_± — 1 a₂ — 1 ,

a₃ = 1 ct₄ = 0,7    a₅ — brak

h.min - max[O,6Z_órq_£i,lO0, lOOmm] = [438,160, lOOmm] = 4358mm = 0,438m l_bd = 1 ■ 1 ■ 1 ■ 0,7 ■ 0,75 = 0,525m > l_b>min ¥ 0,438m

- wyznaczenie dtugości zakładu prętów ściskanych a₁ = 1 a₂ — 1

0^3 ⁼ 1    — 1    Kg —— 1

'6 " ^Lb,rqd — ‘■O,min

a₁-cc₂-a₃ - a₅-a₆ ■ Z*

Ib,min — max[0,3a₆Z_i,_rg_d, 150,200mm] = [219,240,200mm] = 240mm = 0,240m

•{₀||1 ■ 1 ■ 1 ■ 1 ■ 1 • 0,75 = 0,750m > l_0>min Przyjęto długość zakładu 0.75 m.

0,240m

<ajgr~>

2./.Obliczenie zbrojenia belki na ścinanie.

2.7.1. Podpora skrajna.

Wg pkt. 6.2.1.(8) [2] zbrojenie należy zaprojektować na silę tnącą występującą w odległości ć od lica podpory.

d= 39,52 cm

b_p= 30 cm    \

Pd= gd+qd    .

p_d=12,31 kN +25,73 kN = 38,04 kN

sita tnąca działająca w osi podpory odczytana z wykresu sił tnących V=103,6kN

V_Ed = 103,6

Nośność przekroju niezbrojonego na ścinanie:

^+39,52' " 100

• 38,04 = 82,86kN

Rd,c

C_Rd,c ■ k ■ (100 • ^ ■ f_ck)3 + k_x • tr,

cp

0,18 0,18

k — 1 +■

N

W

Pi =7-

200

d

1 +

| 200 395,2

= 1,71 lecz nie więcej niż 2,0

A_si = 10,0 5cm²

0,013

10,05

p. —--

fi 20 • 39,52 f_ck = 25 MPa

N_Ed

a_cp —    — 0 ponieważ siła podłużna N_Ed = 0

V_RdiC = [o*13 ■ 1,71 ■ (100 ■ 0,013 j 25)3 + 0,15 ■ 0] ■ 0,2 ■ 0,3952    0,0561MN =56,1 kN

lecz nie mniej niż: V_Rd>c % (v_min + m • a_cp) -b_w- d

20