Obraz
6 (53)

50

l„gg$ na powiększenie momentu M^t wpływa oddziaływanie ssania wiatru (iy_s

7.34 + 0,482 _n,

-= 0,1 m

78,03

*.

N*

t.

t

W*

11125 0.40

ssanie

Rys. P.2.4. Model obliczeniowy filara w ścianie zewnętrznej

wysokość efektywna i smukłość filara h_<f=PkP.^h

konstrukcja usztywniona przestrzennie w sposób eliminujący przesuw poziomy, ze stropami żelbetowymi opartymi na ścianach za pośrednictwem wieńców żelbetowych ->p_t = 1,0    (PN - tabl. 17)

o_rd=— =—■ 10'³ = 0,12 MPa < 0,25 MPa A 0,6

(PN-Az 2/10)

p,=p₂ =1,0

W = 1,0 • 1,0 • 2,8012,80 m

SI

V    2,80 _7Q

t    0,40    1

a_r_ =400

<P_m = 0,4    (PN- labL 16)

N_mRd = <P_m ■ A ■ f_d = 0,4 ■ 0,60 • 1,06 • 10³ = 254,4 kN N_md (= 78,03 kN) < AU (= 254,4 kN)

Wniosek: Nośność analizowanego filara murowego w ścianie zewnętrznej we wszystkich przekrojach jest wystarczająca.

• Określenie mimośrodów i sprawdzenie nośności ściany wewnętrznej Dobór modelu obliczeniowego

Ponieważ dla ścian z bloczków z betonu komórkowego cecha sprężystości wynosi a_c_ = 400, należy w obliczeniach nośności posługiwać się modelem przegubowym (PN-Az2/7). Miejsca przyłożenia sił w poszczególnych przekrojach ściany wewnętrznej podano na rysunku P.2.5.

^A^sw ^A’0d

1			i
1 1			_j
1 1	'MM			i h
0,4t - e»		i	0,4t
		m

1 - oś nominalna złącza ściana - strop 21 oś obliczeniowa ściany

1- i		Na	------- —t 1
	U_		i

Rys. P.2.5. Model obliczeniowy