23643 str198 199

•    Stan graniczny użytkowalności

Ugięcia przęsła A-D sprawdzono przez porównanie wariantu II z I:

7_n = 2 -32-160712 = 21,845-10⁶ mm⁴,    j

h\^> h ’    hi ⁼ h> =    P^l^>P\_r    —>    k_n<k_v

Stąd MÓ^Ist<«ost. więc przekrój pozostawiono bez zmian.    %

•    Połączenie krokwi w punktach Di£w wariancie II

Przyjęto, że w punktach D i E krokwie będą łączone gwoździami 4,5 x 125 miB₍ 1 W połączeniu występują obciążenia:    |

M_e = - 2,6989 kN • m (moment węzłowy w punkcie E),    ¹

N = 8,2893 kN (siła osiowa E₂ z górnego odcinka krokwi do przeniesienia U dolny za pomocą gwoździ).    |

Od momentu węzłowego powstaje siła poprzeczna V_i do przeniesienia przll gwoździe. Wartość tej siły zależy od odległości między środkami ciężkości układu rozmieszczenia gwoździ w stosunku do osi obrotu (środek ciężkości \ układu gwoździ w połączeniu krokwi z jętką). Odległość tą, oznaczoną a, przyjmuje się jak niżej:    i

a_B =0,10l_d = 0,10 -4180 = 418 = 400 mm.

Stąd

Vj = Mj(2a₀) = 2,6989 • 107(2 • 400) = 3374 N.

Głębokość zakotwienia gwoździa w ostatnim elemencie złącza:

125-32-1-50-1-1,5-4,5 = 34,25 mm<Sd= 36 mm.

Sprawdzimy teraz możliwość przyjęcia gwoździ 4,6x130 mm. Maksymalni średnica gwoździ

i

J_max = 32/6 = 5,33 mm>4,6 mm.

Gwoździe będą wbijane bez nawiercania otworów w 2 szeregach. Odległości rozmieszczenia gwoździ (wg tabl. 7.4.2.1 z PN-B-03150:2000)

@2 — Qą_c ⁼ 5d,

minimalna szerokość elementu 15d = 15-4,6 = 69 mm<125 mm.

Przyjęto gwoździe 4,6x130 mm. Głębokość zakotwienia gwoździa w ostatnim elemencie złącza wynosi

130-32-1-50-1-1,5-4,6 = 39,15 mm>36,8 mm = 8d.

r< Kllcglość minimalna gwoździ wzdłuż włókien:

= (5 + 5cosa)d = (5 + 5cos0°)4,6 = 46 mm,

[ a_w = 10d - 10 -4,6 = 46 mm (koniec nieobciążony),

<i_Ą, = (5 + 5sina)d = (5+ 5 sin 90°) d = (5+ 5)4,6 = 46 mm (krawędź obciążona). ; Minimalna szerokość elementu przy obciążeniu momentem zginającym f h = 2-46 + 5-4,6 = 115 mm< 125 mm,

i więc można zastosować gwoździe 4,6x130 mm. Gwoździe są dwucięte. Obli-l i /cnie nośności gwoździa na 1 cięcie (wg wzorów 7.3.1.g*k z PN-B-!    111150:2000):

R,l\ ⁼fhld h

l),\d ~fh2d ~fhlk ' ^mod/yM'

f_hu = 0,082Q_k-d~⁰'³ = 0,082-380-4,6-°’³ = 19,71 N/mm²,

= 19,71-0,9/1,3 = 13,65 MPa,

/, =32 mm,

/ , = 50 mm,

K,_n = 13,65-32-4,6 = 2009 N,

fi -fhld/fhld ~ 1>0>

R_n = 0,5f_hid • t₂ • d -fi = 0,5 • 13,65 - 50 • 4,6 1,0= 1569,8 N,

M_vd = M _k/y_M = 180d²'⁶/U = 180-4,6²-⁶/U = 8650,7 N-mm,

fh\d'h ' d

2+p

4(K2+fi)M_yd

= [1,1 • 13,65-32-4,6/(2 + 1)] ■

• {[2• 1 (1 +1) + 4• 1(2+1)8650,7/(13,65 ■ 4,6• 32²)]⁰-⁵- 1} = 1009 N,

“^l4 = UyuJ ^²My“-f^^d =

= 1,1 [2-1/(1 +1)]^0,5 (2-8650,7-13,65-4,6)^0,5 = 1146,5 N,

Kd,nm = 1009 N.

liczba gwoździ potrzebnych do przeniesienia sił od momentu działających

w złączu

//, = Vi/Rdm\n = 3374/1009 = 3,34—>4 gwoździe.

1Q0