W połączeniach sprężanych obciążonych statycznie grubość blachy czołowej przyjmuje się ze wzoru
R
m
1000
= 2,4-3
1040
1000
= 2,43 cm,
przyjęto t = 2,5 cm.
Nośność pasa kratownicy (połówki dwuteownika) na rozciąganie wynosi
N = Ap • fd = 31,3 • 21,5 = 673,0 kN i jest mniejsza niż nośność połączenia złożonego wg [1]
Nrj = Sr, -j^i = 203,2 4 1 =812,8 kN ,
i
gdzie: SRr = 0,85 -239 = 203,2 kN - nośność śruby na rozwarcie,
tą =1,0 - współczynnik rozdziału obciążenia, który wg [2]
przyjęto jednakowy dla wszystkich śrub.
Według [2] zalecane są następujące wymiary żeber usztywniających:
• szerokość żebra usztywniającego bz > a + 1,5 • d = 3 • d = 3 • 2,4 =7,2 cm (przyjęto bz = 8,0 cm, a = 1,5 • d - odległość między środkiem otworu a spoiną),
• długość lz = 2 bz = 2-8 =16,0 cm,
• grubość żebra tz nie mniejsza od grubości środnika pręta (przyjęto tz = 8 mm).
Sprawdzić nośność połączenia (rys. 1.12) na zerwanie śrub i obliczyć grubość blachy czołowej. Stall8G2A, fd = 305 MPa. Śruby M20 kl. 8.8, SRv =117,0 kN.
Rozwiązanie
Nośność połączenia zginanego wg [1] należy sprawdzić ze wzoru
M < MRj,
odzie M to moment zginający w płaszczyźnie połączenia.
M = F • e = 320 • 90 = 2SS00,0 kNcm.
Sv |
Sv |
Sv K oś obrotu | ||
7 | ||||
4- |
4 |
-f! | ||
4 |
4 |
4: | ||
[) |
, L |
55Q |
j'y | |
A |
700 |
/ | ||
7 |
ć— |
750 |
/ - |
Rys. 1.12
F = 320 kN
Nośność obliczeniową połączenia ze względu na zerwanie śrub MRj oblicza się wg wzoru
p+k-l
i=p
gdzie: SRl = 132,OkN i = 3 P= 1 k = 2
h0 = 70,0 cm
mi = 2, m2 = 2
00,1 = 0,8, co^ = 1,0
yi = 75,0 cm, y2 = 65,0 cm
nośność obliczeniowa śruby na zerwanie, liczba szeregów śrub. występuje zewnętrzny szereg śrub, liczba szeregów śrub, dla których > 0,6 hOI odległość pomiędzy środkami pasów', liczba śrub w i-tym szeregu,
współczynniki rozdziału obciążenia w i-tym szeregu, ramię działania sił w śrubach i-tego szeregu względem osi obrotu y-y, która przebiega środkiem pasa.
Po podstawieniu otrzymamy