7. Połączenia doczołowe na śruby
Na tym przykładzie widać, jak zwiększenie grubości f blachy czołowej wpływa na redukcję współczynnika efektu dźwigni j3. Największy wpływ' efektu dźwigni ujawnia się przy grubości blachy t = imm. Wartość współczynnika j3 wynosi wtedy 1,67. Natomiast wpływ efektu dźwigni zanika (/J = 1) przy t = 1,67
Przykład 7.2
Zaprojektować doczołowe połączenie sprężone kategorii E, bez żeber usztywniających, statycznie rozciąganego ściągu IPE300.
Dane:
- stal dwuteowmika: St3S, z tabl. 2 — /d = 215 MPa dla t =$ 16 mm,
- stal blachy: St4V, = 225 MPa dla 16 mm < t ^ 40 mm,
- śruby M20-10.9, z tabl. Z2-2: SRt = 166 kN, Rm = 1040 MPa, A, = 245 mm2,
- otwory okrągłe średnio dokładne, z tabl. 14 — A — 2 mm, d0 = 20 + 2 = 22 mm,
-siła rozciągająca: wartość charakterystyczna - Ad = 900 kN,
wartość obliczeniowa - N = 1050 kN.
150
i N i |
ir, : N | ||
; / |
o' -f k I | ||
IPE 300 / |
-...... ‘ "V— - K |
| | |
-Ś- |
4* |
■a- |
-ś- |
4
30
45j45; 30 150 .
Rys. 7,2
Charakterystyki geometryczne przekroju:
A = 53,8 cm2, bf = 150 mm,' fw = 7,1 mm, r = 15 mm, ftvv = 248 mm. Obliczeniowa nośność przekroju dwuteownika przy rozciąganiu
A'Rt = A/d = 53,8 ■ 10“4- 215 ■ 103 - 1157 kN > Ar = 1050 kN.
Zgodnie z p. 6.2.4.3c połączenie spawane styku zaprojektowano na pełną nośność przekroju stykowego elementu (jak w przykładzie 8.10 z połączeń spawanych), a przyjęte wymiary spoin podano na rys. 7.2.