44567 Str047 (7)

44567 Str047 (7)



4.2.4.1. PRZYKŁAD OBLICZEŃ

zŁ-z, 112-19 ^2~Z\    38-19


Obliczyć podstawowe parametry przekładni o łańcuchu rolkowym.

PARAMETRY ZADANE:

P,= 5,5 kW; /!,= 300 min1; T, = 175 N-m; u = 2,0. Rodzaj łańcucha - rolkowy.

Warunki pracy i razmieszczenie przekładni:

- przekładnia pracuje od asynchronicznego silnika elektrycznego; 3 zmiany; warunki pracy - średnie. Przybliżony rozstaw osi 800 $ a 0 $ 1200 mm.

(z rozplanowania napędu). 1. OBLICZENIA WSTĘPNE (rys. 4.3.2)

1.1.    Liczbę zębów koła napędzającego Z\= 19 szt. (tabl. 4.2.4).

1.2.    Liczbę zębów koła napędzanego z2=z, u= 19 -2 = 38 szt. (tabl. 4.2.4).

1.3.    Rzeczywiste przełożenie przekładni un=Zilzx-38 /19 = 2,0.

1.4.    Współczynnik uwzględniający liczbę zębów koła napędzającego C = 0,98 (rys. 4.2.7).

1.5.    Współczynnik uwzględniający warunki pracy maszyny f2 = 1,5 (tabl. 4.2.6).

1.6.    Moc skorygowana

Psk=P, T, f2= 5,5 0,98 -1,5 = 8,09 kW.

1.7.    Dobieramy łańcuch przekładni wg rys. 4.2.5 oraz 4.2.6. Numer łańcucha dobiera się poniżej odpowiednich krzywych na wykresach.

Rodzaj łańcucha = f (Psk, nu liczba rzędów łańcucha). Liczbę rzędów łańcucha przyjmuje się =1.

Dla parametrów Psk = 8,09 kW; n, = 350 min': liczba rzędów =1 dobieramy łańcuch 16B.

Parametry dobranego łańcucha 16B (tabl. 4.2.1):

-    liczba rzędów = 1;

-    podziałka p = 25,4 mm

-    min obciążenie zrywające Fr = 58000 N;

-    średnica rolki d ił= 15,88 mm.

1.8.    Średnice kół łańcuchowych

- podziałowe d, =p x, = 25,4 • 6,075 = 154,31 mm;

di =P 1 22 =25,4 -12,11 =307,59 mm; gdzie x,= l/sin(1807z,) = l/sin(180719) = 6,075; gdzie 2;= l/sin(180°/z2) = l/sin( 180738) = 12,11.

1.9.    Zalecana odległość osi

oz = (30...50) p = (30...50) 25,4 = (750... 1250) mm. Przybliżony rozstaw osi (z rozplanowania napędu)

800$ a0$ 1200 mm.

Przyjmujemy a'= 1000 mm.

1.10.    Liczba ogniw łańcucha określona przez ilość podziałek zŁ= 2 o)/p + 0,5(z1+z2) + A P /aż =

= 2 1000/25,4 + 0,5(19+38) + 9,14-25,4/1000 =

= 107,43 szt. Przyjmujemy z L= 108 szt., gdzie f3=(z2—z,)2/(4tt2) = (38-19)2/ (47T2) = 9,14.

1.11.    Rozstaw osi wynikający z przyjętej liczby ogniw o=[2zl-(z2+z,)] ftP = [2108-(38+19)]0,2493-25,4 =

= 1007 mm,

gdzie współczynnik fĄ = f (    ) = f (4,68) = 0,2493;

zL-z, 108-19    , „    ,, . .

z2-Zi~ 38-19 4,68 (tabl. 4.2.5).

1.12.    Prędkość liniowa łańcucha

= p z,/2,/(60 103) = 25,4-19-300/(60-103) = 2,4 m/s.

1.13.    Rodzaj smarowania łańcucha = f (i), nr łańcucha)

-    przekładnia zamknięta smarowana kroplowo (rys. 4.2.8).

1.14.    Lepkość kinematyczna oleju = f (temperatura otoczenia)

= 30 cSt dla temperatury otoczenia (-5°....+25°) (tabl. 4.2.7).

2. OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE

2.1.    Napięcie łańcucha statyczne

Fs, = 1000 P,/i3 =1000-5,5/2,4 = 2292 N.

2.2.    Napięcie łańcucha dynamiczne Fd —FKf2 = 2292-1,5 = 3438 N.

2.3.    Siła odśrodkowa

F„ = 10mi)2 = 10-2,6-2,42= 150 N,

gdzie m = 2,6 kg/m - masa 1 m łańcucha (tabl. 4.2.8).

2.4.    Całkowite napięcie statyczne łańcucha Fc st=Fst +F„ = 2292+150 = 2442 N.

2.5.    Całkowite napięcie dynamiczne łańcucha FCd=Fd +Fd =3438+150 = 3588 N.

2.6.    Współczynnik bezpieczeństwa na zrywanie przy obciążeniu:

-    statycznym 7st = Fr/Fcs, = 58000/2442 = 23,8 > 7,0,

-    dynamicznym 7d = Fr/Fcd = 58000/3588 = 16,2 > 5,0.

2.7.    Minimalny zwis łańcucha przekładni f $ fmni Fmm= 0,01o = 0,01-1007 = 10 mm.

2.8.    Siła obciążająca wał

F=(l,05...1,10)Fst = (1,05...1,10)2292 = 1450 N.

W związku z tym, że otrzymane wielkości współczynników bezpieczeństwa 7sl= 23,8 i 7d= 16,2 znacznie przewyższają minimalnie dopuszczalne dobieramy, łańcuch 12B opodziałce p = 19,05 mm (Fr = 29,5 kN).

1

1.1.    zi= 19 szt.

1.2.    z2=z,u= 19-2 = 38 szt.

1.3.    u„ = z2/z,= 38/19 = 2,0.

1.4.    f, = 0,98.

1.5.    f2= 1,5

1.6.    5,5 -0,98 1,5 = 8,09 kW.

1.7.    Łańcuch 12B, jednorzędowy, p =19,05 mm, Fr = 29500 N, d= 11,91 mm.

1.8.    d, =px, = 19,05 -6,075 = 115,73 mm; d2=px2= 19,05 -12,11 = 230,70 mm;

*■= l/sin(180719) = 6,075;

2

2= l/sin(180Y38)= 12,11.

1.9. oz= (30...50) 19,05 = (570...950) mm. 800$ o0$ 1200 mm. o '= 800 mm.

1.10.    zŁ= 2-800/19,05 + 0,5(19+38) + 9,14-19,05/800 =

= 112,71 szt. Przyjmujemy zŁ= 112 szt., f i=(z2-z, )2/(4 7r2) = (38-19)2/ (47T2) = 9,14.

1.11.    Rozstaw osi wynikający z przyjętej liczby ogniw a = [2-112-(38+l 9)]0,2494-19,05 = 793,4 mm. /■„= f(§p§j) = f (4,89) = 0,2494.

4,89.

1.12.    i> = 19,05 -19-300/(60-103) = 1,8 m/s.

1.13.    Rodzaj smarowania łańcucha -

-    przekładnia zamknięta smarowana kroplowo.

1.14.    Lepkość kinematyczna oleju -

-    30 cSt dla temperatury otoczenia (-5°....+25°).

2.1.    Fst =1000 P\/& =1000-5,5/1,8 = 3056 N.

2.2.    Fd=F5,F2 = 3056-1,5 = 4583 N.

2.3.    F2= 10mt52 = 10 1,25-1,82=41 N, m = 1,25 kg/m.

2.4.    Fc st=Fs,+F<) = 3056+ 41 =3097 N.

2.5.    Fcd-Fd +Ffl = 4583 + 41 = 4624 N.

2.6.    7s, =F,/Fcst= 29500/3097 = 9,53 >7,0.

2.7.    7d = F,/FCd = 29500/4624 = 6,38 > 5,0.

2.8.    ^=0,010 = 0,01-793 = 8 mm.

2.9.    F= (1,05.-1,10)3097 = 3250 N.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
18079 Str063 (7) 63 5.3.1.1. PRZYKŁAD OBLICZEŃObliczyć podstawowe parametry walcowej przekładni zamk
Str063 (7) 63 5.3.1.1. PRZYKŁAD OBLICZEŃObliczyć podstawowe parametry walcowej przekładni zamkniętej
18079 Str063 (7) 63 5.3.1.1. PRZYKŁAD OBLICZEŃObliczyć podstawowe parametry walcowej przekładni zamk
IMAG0082 3 Mazanek E.. Przykłady obliczeń z podstaw kuu9uu&m( Warszawa. 2005.Pi* 2.10.2013 r. pr
12 152 8. Połączenia spawane Przykład 8.1 Obliczyć nośność kontrolowanej zgrubnie spoiny czołowej,
Przykład 2. Dane: X = 40° 50,8 E, 73 =• 2“ 27™ 36*. Obliczyć 7V. Rozwiązanie: 15 TU = TS-( + S) - 2
4.11. PRZYKŁADY OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH PRZEKŁADNI ZĘBATYCH TABLICA 4.19. Zestawienie wymiarów
19 (48) 5* PRZYKŁADY OBLICZEŃ 219 CL = 0,315 • 107 N/irun Zgodnie ze wzorom (5.22) śruby powinny być
414 (6) 414 Podstawy nawigacji morskiej stąd (19.24) h0 = hHH/?(sin 7t) Przykład: Obliczyć wysokość
skanuj0027 (40) PRZYKŁAD OBLICZANIA PRZEKŁADNI ŁAŃCUCHOWEJ Materiałów dydaktycznych do ćwiczeń z PKM

więcej podobnych podstron