54634 S6302997

"26 MtKSymame s*y $Qręz3(ące w cięgnach gcmych:

siła początkowa -    » 0.80i770- K^-2.8-10 » 396 kN.

s* wstępna - /na*/?-0.75-1770-10³ 2.8-10"* ■ 372 kN. s»a trwała - maxP: • 0,65-1770-10*-2.310^J » 322 kN.

Wstępne oszacowanie strat: 8% początkowe * doraźne. 10% opóźnione, strap/ początkowe doraźne £ jP$ * £ JP*=0.08 maxPq * 0.08 396 = 32 kN, straty ocozmone Uff- 0.10(m®tf5-IJP₀-Z JP*)-0.10(396 - 32) » 36 kN.

Vtez"we do wykorzystania siły sorężające:

sria wstępna P*-396 - 32 > 364 kN < maxPf=372 kN.

SM firwan .^=.364 - 36 = 328 kN > maxtf=322 kN -> ff = 322 kN.

~27 m_b . 0.125-1.15-4.4-14,9^ = 140 kNm.

111412*0,9-364 X1-1412-0272 +0.9-364/-0.146/    X0-140    _2J$ MPq

0,1761    *    0,01442    ~ 0.01596

'cc

27.8 MPa < 0.7^3, =0,7 40.6 = 28.4 MPa.

26.

~ ____-j(455-4.1-10-’ 0.01595^'°-⁴⁴-²- -

" os- (001442 * ai 761- 0272)1    0.01595

0.1761

:1!79kN.

1 0.1/61

29    »1179kN<P, = H86kN (wartość szacowana w kroku 16). a zatem warunek bezpieczeństwa w stanie

sancznym zarysowania Ola aome; krawędzi przekroju (przy założonym poziomie strat) jest spełniony.

32    % =-rr-—- ■ -Jf- (- 40.5)- 4.1 • 10³ • 0,02874£

*    * 05- (0,02756 - 0.176t- 0.146# [^r ‘    '    ^

0.02755

0,02874

*    t1-1229( 0272--£²-⁵⁵-^>ll = 299 kN.

0.1761 ))

33. Pi. - 293 kN < ?! = 322 kN (wartość szacowana w p.26), a zatem warunek bezpieczeństwa w stanie granicznym

Z3rvsc-.vania dla górnej krawędzi przekroju (przy założonym poziomie strat) test spełniony_

34 0D.iczer.l9 zbrojenia płyty:

-    moment u nasady wspornika płyty

mc, = -Qj5 -1.15-25- 0.06 • 0.140² - 0.5 ■    ■ 0.140² = -0.160 kNm/m.

1195

-    moment ujemny w przekroiu utwierdzenia płyty

eu. -—- 0595²! X15 - 25 - 006 *    1 = -0,482 kNm/m,

12    I195J

-    moment przesiewy

m* =• 0595^X15 • 25-006= 0241 kNm/m.

-    nośność płyty betonowej

m*, •t_mrty =X47-10³ 0292 10 0.06² =1.545 kNm/m,

^Tscf~ OJOOt i- 0.482), 02⁴1) kNm/m < m_Pa =1,545 kNm/m - wystarcza zatem nośność samego betonu. Przyjęto

zprownw Monstniicyjne 0 4.5 co 200 mm (według rys.142-3).__

8. Sprawozgnie strat sprężania (procedura z tablicy 4-2)    _

Zastawienie oanycr. z projektowania przekroju i założenia technologiczne

-    z projektowania diamentu

\m 1120 mm* A'_p ■ 280 mm². 140 mm². e_p= 0.272 m. e_p= 0.146 m.

> » 1770 MPa. £„ • 190-10* MPa. <x_gMn =0.65/_pł( = 0.65-1770 = 1151 MPa.

*0.75/,*, = 0.75-1770 • 1328 MPa. cr_o0Jlm = 0,80/,* = 0,80-1770 = 1416 MPa.

Ą-,* 0.1833 m². l_m -0.005642 m*. E_rjn = 37-10* MPa. I ■ 14,98 m,

•    0.125-4.4 UJ² • 122 kNm. • 0.125-3.0-14,9* ■ 83 kNm. P_c,= 1179 kN.

4. Ppro ~ -J^o.s/ = 1586—13 • 1573 kN.

112-10'

2.

3.

-    zalozono do obliczania strat

L = 50.0 m (długość toru naciągowego dla trzech torm). aom ~ ^{3 rT}*^T'‘ u =2(b| -5_w)+4(h-hf)-»-2h; = 2(1.195 -021) ♦ 4(055 -0.06)*2-006- ⁴-^{05 m}-

A\j - m    - 0.087 m - 87 mm.

Cl 4.05

-    pełzanie do chwili sprężenia (f₀ = 3 dni. RH = 30%). według załącznika A normy INI)

80

1 -r* ¹ 100 f[ ³⁵    J ₊ ¹ 100 (^-T’¹ (—= 1.190.

0.10 $tVem J l'®»J I 0.10*67 U* J    V58j

16,3    16,3

a

12.206. M^ro)^:

0,1+ f2*    0.14-3“*

-»0.743.

*,(«.*<>)- <*W(kn VK*oK(«.*o)- VI90 - 2206 - 0.743-10-1.961.

-    skurcz w chwili sprężenia (f₀ - 3 dni. RH = 80%) według załącznika 8 normy [Niy.

4*(«>.<b)-1. Prh = 1.55 l-f-^l - 1550.756. ^-5.    ^

- [160 + /7_SC(90 - UJho-⁸^ -[160 4.5-(90- 58^10“* 0.756 - 0.00024.

»c*r = *e*r.-^d.(®^o)- 0.00024 • 1 - 0.00024.

łc,. -2,S{f_ck -10)10^ = 2,5(50-10)10"® -0.0001. £„(«)-1.

tfc -    (») - 0.0001 • 1 - 0.0001.

<_M - ffca > s_csa - 0.00024 + 0.0001 = 0.00034.

-    pełzanie po przyłożeniu dodatkowego obciążenia stałego _ię (f,» 60 dni. RH = 80%). według zatączrtfta A

normy [N1]:

1.

1 16,8    16.8 -_onR    v    1    1

yfa V§8    '    " 0.14-ff” " 0.1-i-60⁰-²⁰

- 1-

1-

80

100

= 0.422.

isnrąr-v»

0.10 *87 \58 J iv58

M90• 2206 0.422 \0 = 1.190.

-    klasa relaksacji stali sprężaiącei - 2 (zgodnie z krokiem A2).

-    okres od naciągu do przekazania sprężenia na beton 4 dni. = 100 goćz.

190    (112+-2.8M0^-5

a_m -— 5,135. p_n = " —    = 0,007b.

“•37    0.1833

P_or0 =maxP_nrn » 0,30-1770-10³-11.2-10“* = 1586 kN.

prO

Ap_{0 a} ,2^190 10^{1 2} 112 -10“* =13 kN.

50.0

5. Ogo = ~~~ v~jt =1405 MPa. dla^ = ^f = 0.79 - * = 4.2%.

złc-pnooo = 0.042 -1405 = 59 MPa. dla f_p=l00 godz. -> ty = 55%.

423

1

A_0pn = 0.55 • 59 - 32.4 MPa. jPp,-32.4 10³ 112 10“* »36kN._

2

Nie występują straty od wpływów termicznych (naturalne dojrzewanie)_L