10035 str118 119

10035 str118 119



Yi = y3 = I1 +x2Ei ■ A, ■ *,/(*i ■ l2)]~l = [1 + 3,142 8000 200 220 350/ /6933-70002]'1 =0,219,

Iefy = 532,4 • 106+0,219 • 4259,2 • 106 = 1465,2 • 106 mm4, iefy = (IjAtot)05 = (1465,2-106/132-103)0-5 = 105,4 mm,

Kfy = Mc ■ Uhty = 2 • 7000/105,4 = 132,8 < 175, ffccrit = n2-E0t05/P = 3,142-8000/132,82 = 4,473 MPa,

= Vcok/°c cri,)0,5 = (23/4,473)0-5 = 2,268 >0,5, ky = 0,5[l+Pc(Xnly~0,5)+tftly\ = 0,5[1 + 0,2(2,268 - 0,5) + 2,26821 = 3,249, kcy = l/[ky + (k2y-X2ttly)05] = 1 / [3,249 + (3,2492 - 2,2682)0,5] = 0,179,

°cOd = Nd/Am = 182590/132000 = 1,38 MPa,

= 23 -0,9/1,3 = 15,92 MPa.

Pierwszy człon sprawdzanego warunku °cJ(Ky-fcoa) = 1,38/(0,179-15,92) = 0,484.

•    Naprężenie od zginania

Drugi człon sprawdzanego warunku: omzd = 0-*km-omzJfmzd = 0.

Obliczenie trzeciego członu sprawdzanego warunku: o1=yi-E1 a,-MJ(E-I)tf - wzór 6.3.2.g z PN-B-03150:2000,

(E I)ct = E-Ie{= 12000-1465,2-106 = 17582,4-109 N-mm2, a, = 0,219 • 12 ■ 103 • 350- 52,675 • 106/(17 582,4 • 109) = 2,76 MPa,

°mi ~ 0,5£(hf ■ M/(E■ 7)ef — wzór 6.3.2.h z ww. normy,

aml = 0,5-12• 103• 0,5-3 • 220• 52,675 -106/(17 582,4-109) = 5,93 MPa,

°myd ~ ami+°i = 2,76 + 5,93 = 8,69 MPa — wg p. 6.3.2.(3) z ww. normy, fmyd ~ 30 -0,9/1,3 = 20,77 MPa — wg p. 3.2.2 z ww. normy, omyd/fmyd = 8,69/20,77 = 0,418.

•    Sprawdzenie warunku na naprężenia

Po podstawieniu wartości wszystkich wyżej obliczonych członów sprawdzanego warunku okazuje się, że

0,484 + 0 + 0,418 = 0,902 <1.

Sprawdzenie naprężeń z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczyźnie y-x (równoległej do szwów). Zgodnie ze wzorem 4.2.l.j z PN-B-03150:2000 należy iprnwdzić następujący warunek

dli,// (1Vz ' f^®mzdi' 1 1 myd l fmy, ~ - '

•    Naprężenia od ściskania

0,289 -200 = 57,8 mm,

A, r “ /11»/1«»

ln, ~ 2500 mm, fi = 1,0 (w kierunku osi y słup jest usztywniony co 2,50 m),

= 2500/57,7 = 43,3,

o.....= n2 • ^o.os/A2 = 3,142 • 8000/43,32 = 42,07 MPa,

Lu = (fcok/Occńf5 = (23/ 42,07)0,5 = 0,739>0,5,

k,    = 0,5[1 +/?c(Arek - 0,5) +A2elz] = 0,5[1+0,2(0,739 - 0,5)+ 0,7392] = 0,797,

A., = l/[1z + (A:2~A?elz)0-5] = 1/[0,797+ (0,7972 - 0,7392)0,5] = 0,913.

Cln wszy człon sprawdzanego warunku

l, 18/(0,913-15,92) = 0,09.

•    Naprężenia od zginania

Drugi człon sprawdzanego warunku

d,,,,///imzd 01

Obliczenie trzeciego członu sprawdzanego warunku:

*,„-0.7,

"wJfmyd = O.418 (jak W poprzedniej części przykładu).

» Sprawdzenie warunku na naprężenia’:

0,09 +0+0,418 = 0,508 <1.

1

We wzorach 4.2.1.i oraz 4.2.l.j z PN-B-03150:2000 współczynnik km zmniejsza zawsze wartość HMii»|<i«go z dwóch ilorazów amyd/fmyd lub omzJfmzi. W tym przykładzie występuje zginanie w jednej (/!2/( /.yźnie (z-x) i amzd/fmzd = 0<omyd/fmyd = 4,877/18,46 = 0,264, a zatem wzór 4.2.1.j przybiera

2

■fcOd) ^myjfmyd    ®mzd!fmzd ~ ^ 1


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
m Układy kombinacyjne a sekwencyjne yi=fi(x1,x2,..xn) yi^fi(x1 ,x2.-xn) -występują elementy
zboj2b (x2 + y)^ʧi 3. Wyznacz ekstrema funkcji dwóch zmiennych: z = 4. Wyznacz ekstrema funkcji uwi
146 II. Funkcje jednej zmiennej Na pewno istnieją wartości funkcji yi=f(xl)iy2=f(x2), (*i i x2 wzięt
img045 2 o te £+<?.d .0 ■z = 7/ 0/yi i ■i Jm jest    a<ęi f u^Uod^
48920 str118 119 (2) Siedzenia, pasy bezpieczeństwa i poduszka powietrzna Siedzenia, pasy bezpieczeń
str118 119 (3) Rys. 7. Mechanizm spustowy Rys. 6. Pułapka z systemem spustowym: 1 — kloc, 2 — dziup
fiz lab 452 VI t- j^0 «(^OOiOt04V OfeUt?.e«ie ?c£_<y«u>itv    wcićciy l o- C pC
Slajd22 (119) Charakterystyka aparatury r a d i ot e r a p e u ty cz n e j Energia Typ promieni 
img096 66 66 h + L2 " *1 . x1 ♦ Lp . x2 bilene masowy L„ • x„ bilene wodny Wilgotność bezwzględ
P1190008 i. CC F a 6 fi 9- £ fc ! * g—-g 5 ś-*if S I K> 1 I 1 i ei 1Hft£ 8-?.1.

więcej podobnych podstron