53705 P4280176 (3)

86 Budynki nuto- i śrtdniokuliatUKMW r drewna i maleriatów drewnopochodnych

Stan graniczny nośności. Momenty i siły poprzeczne .U = 5.61 kN-m = 564 kN-cm = 5.64 • 10* N-mm K = 5.64kN = 5,64-10^sN

Charakterystyki obliczeniowe przekroju

W przykładzie obliczone zostaną wielkości statyczne sprowadzone do obu rodzajów materiałów.

Odległość środka ciężkości pasa od osi obojętnej przekroju 48 - 70 • 126 -12-18-111

* ⁼-48-70-72^8--^U7mm

Jeżeli materiałem podstawowym jest drewno, to

EfO.inr.an.TP

i r i r Eo.mean.TP ly.ef ~ Ap-+ ‘TP~£~

1d = 2

Itp =

70-48³

12

12 • 24 O³ 12

Eo.mean.D + 70 • 48 • 126^J

Eo n ⁼ Tjf ^{= 0,208}

lig

= 1382.4 10* mm⁴

18³

+ 12-18- lll^aJj =

= 10264.262 10⁴ mm⁴

W.D = 10264.262 10⁴ + 1382.4 10⁴-0.20S = 10 551.801-10⁴ mm⁴ W.d 10551,801 -10*    .    ,

mT*-5X«5--^TO'^{455 1oW}

Jeżeli materiałem podstawowym jest twarda płyta pilśniowa, to

r —ii i Eo.mean.D

ly.tf.TP - ITP + ‘D~.

Eo.

Eo .mean.D

memn.TP

12

= 4,8

Eo.mpnn.TP 2.5 Wti- = 1382.4 • JO⁴ + 10264.262 4.8 = 5065.086 • 10⁵ mm⁴ Wrr 5065,086 10* ____,„₄    ,

^W-'^1TP = "W = 575 • 300    = ^3371672'¹⁰^^mm

Naprężeniu normalne krawędziowe W drewnie

fm.y.i.D = Jm.k.o-^ = 30- — = l8,46MPa IM 1,3

k.noj przyjęto dla obciążenia średniotrwałego i I. klasy użytkowania konstrukcji

Of.e.mat.D — <rf,t,mar.D =

M.

564-10*

r = 8,01 MPa

Wy.e/.D 703,453 • 10³ 0/.c.ma,.D = 8,01 MPa < Sm.yM.D = 18,46 MPa W płycie pilśniowej

/■» »4.tp = —y = 12,31 MPa h_w =204 + 2 -18 = 240 mm

= */*«& = pa*. .    = 1,34 MPa

ty.tf.TP 5065,086-10*-2

OU.max.TP - Of.Umaz.TP = l,34MPa < fm.y.d.TP = 12,3lMP»

Naprężenie normalne w osiach pasów

= 9,85 MPa

1-i.TP

^Bu,1y^nki' s4tóc»«cm

Pas eómy

Sc.0,kJ3^mttd    23-0,8

f_r.04 D = -^7    -    1,3 ^U-^,jMP*

5,64 10" 127    _____

ff/.r.w.R = 10551.801 10 ‘    ^6>79MPa

ford. -

= G, 79MPa < *w,f/r.iM.f> 11.15NlPa

pas dolny

ff/.f.rf.o = o^,/.c.f.D — 6,79 MPa

ft.a.k.nkmad    18 0,8

ft.o.d.D =-—    ~    , j    - U.08MPa > .T/.i j    r, = 6,79MPa

Naprężenie ścinające w osi obojętnej przekroju

et , o Eo.mean.D

Sy.et.TP = *rP + *D p-—

*    T-Q.mean.TP

Sy.e/.TP = 12 • 120 • 0,5 • 120 + (70 • 1812 18)127 • 4.8 = 2780.582 10* mm¹

.    fv,0Q.k.Tpkmod _ 16*0,8    „ „_r ,

Tm

Sv30.tt.TP =-—-= — g- = 9,85 MPa

VSy.et.TP 5,64 10³- 2780,582 10*

^T= bL_efTP 12-5065,086-10*    ⁼ "    '"^w

Stateczność środnika Sprawdzenie warunków normowych

fu.O.d.TP

Vd < h_wb_w

1+0,5-

- hj.t + ft/.e

h_w = 240 mm ,    706* = 70 • 12 = 840 mm

/<„. < 706_w ,    356_tt, = 35 • 12 = 420 mm

fv3o.ti:rp = 9,85 MPa . V j = 5,64 • 10'¹ N

0,5(48 + 48)

12 • 240

1 +

240

9,85 = 34,04 -10* N > Ki = 5,64 • 10* N

Naprężenia ścinające w spoinie klejowej

r, = ~l< f_{v4 TP} oraz Ti < fv.oo.d D °t‘y.et.TP

Su.d.TP = ^ ^ = 1,54 MPa

ł|t|

fv:M.ti.o = - -P* ^ = 1,85 MPa > 1,54 MPa 1» 3

Wf i = S_D ^E°-^ma™-P- = 2048,256 10* mm

“Eo ,m€an,TP

h 18

C ⁼ l2 ^{= 1}’^5<4